【文章內容簡介】 原因而引起剝離。使帆布帶強度降低。(5)接頭壽命長。這種輸送帶由于采用硫化膠接，接頭壽命很長，經驗表明有的接頭使用十余年尚未損壞。(6)輸送機的滾筒小。鋼繩芯輸送帶由于帶芯是單層細鋼絲繩，彎曲疲勞輕微，允許滾筒直徑比用帆布輸送帶的。鋼繩芯輸送帶也存在一些缺點:(1)制造工藝要求高，必須保證各鋼繩芯的張力均勻，否則輸送帶運轉中由于張力不均而發(fā)生跑偏現(xiàn)象。(2)由于輸送帶內無橫向鋼繩芯及帆布層，抗縱向撕裂的能力要避免縱向撕裂。(3)易斷絲。當滾筒表面與輸送帶之間卡進物料時，容易引起輸送帶鋼繩芯的斷絲。因此,要求要有可靠的清掃裝置。第三章 輸送機的關鍵技術一、影響因數(shù)分析：輸送傾角、物料的塊度、硬度、含水量、帶速、側壓力、輸送帶的成槽性、輸送距離、托輥間距、卸載點結構、裝載點物料沖擊等。二、槽形托輥組：要根據(jù)物料的不同塊度、硬度、含水量、帶速、輸送帶的成槽性、輸送距離、運量來調整物料與膠帶之間的摩擦系數(shù)，托輥的傾角是需要根據(jù)不同的物料作相應的調整，而不是一成不變的。三、裝載點：在裝載處采取有效措施，保證裝載處的物料處于穩(wěn)定狀態(tài)，確保不發(fā)生滾料現(xiàn)象。四、卸載點：在機頭卸載處，膠帶由深槽變平，膠帶對物料的側壓力消失，物料會滾料，在此處采取有效措施，確保在卸載點不滾料、不撒料。五、滾筒所有傳動滾筒和軸徑大于200mm的改向滾筒采用鑄焊結構，其余滾筒采用全焊結構，筒體焊接后，對其焊縫進行超聲波和X光探傷檢查，并進行熱處理，以消除內應力。軸承為整體結構，筒體和軸均按無限壽命設計。主要滾筒與軸的聯(lián)結采用漲套聯(lián)結，避免了在軸上銑鍵槽，降低了應力集中、制造、安裝、拆卸都極為便利。六、托輥：托輥的使用壽命主要取決于密封和承載的性能，由專用的托輥流水線生產的，各項指標符合設計要求。托輥易損件采用： 密封：采用密封件及迷宮組合密封； 軸承：采用大游隙托輥專用軸承，該軸承采用了增大游隙、加大鋼球直徑和溝槽曲率，及采用具有柔性的尼龍保持架等措施，使其壽命比同規(guī)格的普通軸承提高10倍以上，旋轉阻力降低1倍以上。七、驅動架驅動架是輸送機的主要受力部件之一，其結構是滾筒中心對稱的兩個三角架組成。加工時，先將三角形框架單件焊接成形，并組裝成驅動架，再在大型落地鏜床上進行銑削加工，其上的螺栓孔也同時鉆出，這樣加工出來的驅動架，其精度和形位公差才能滿足圖紙要求。八、傳動系統(tǒng)的控制對于大型帶式輸送機，因其運距大，坡度大，功率大，個承載部件的受力較大，考慮到重載起動時起動困難，瞬時沖擊力大等因素，都必須采用軟起動技術，以達到下面幾個目的：①起動時間隨帶式輸送機主參數(shù)可以任意調節(jié)，使輸送機按照較理想的起動速度圖平穩(wěn)起動，并能實現(xiàn)滿載起動；②～，使輸送機起動張力控制在允許范圍內；③在多機驅動時，還應具有功率平穩(wěn)的功能，保證多機驅動的功率不平衡度不超過5％；④電動機能空載起動，以降低對外界電源與電壓的沖擊，并盡量避免對外界電源產生污染；⑤具有過載保護功能；⑥在輸送機短視停車時，還應具有可以不停電動機的功能；⑦操作維護簡便，工人易于掌握。第二篇 鋼繩芯強力帶式輸送機設計的主要計算與校核第一章 設計原始數(shù)據(jù)、方案及實施過程第一節(jié) 設計原始數(shù)據(jù)及輸送機布置形式 針對目前煤炭企業(yè)規(guī)模化、大型化發(fā)展的方針趨勢，煤機市場對于長距離、大運量、大坡度的帶式輸送機的需求量越來越大，這種帶式輸送機的特點要求是裝機功率大，帶強度高，使用鋼繩芯強力膠帶，對于滾筒、托輥和機架的強度要求都大幅提高，對整機的運行監(jiān)控要求更加完善，安全動轉的性能要求更高、更嚴格，需要配套變頻起動裝置、CST裝置或調速耦合器等裝置來保證起動和運行的平穩(wěn)、可靠性。該設計針對市場需求的變化，設計出了適應市場的鋼繩芯強力帶式輸送機，并希望能夠在煤礦開采中得以推廣應用。 設計的原始數(shù)據(jù)：輸送物料為原煤，塊度為0～300mm，堆積密度γ=1000kg/m3，物料在輸送帶上的堆積角θ=30176。，輸送機年計劃運量:250萬噸，輸送能力：600 t/h，巷道寬4．5m，巷道最大傾斜角：β=11176。，總運距：1200 m ，總提升高度250 m，帶速V=2．5 m/S ，帶寬B=1200 mm，物料溫度：50℃，工作環(huán)境：井下。 根據(jù)膠帶機工藝線路布置要求及經濟實用性要求，采用頭部驅動，降低設備總投資；由于膠帶機拉緊行程及拉緊力大，采用了重載張緊裝置，布置在膠帶機尾部低張力處，自動調整膠帶機各種運行工況所需要的膠帶張力；為實現(xiàn)長距離膠帶機緊急停機，實現(xiàn)軟啟動與功率平衡，解決同步性問題，避免意外撕裂過長膠帶、疊帶事故及其它安全事故，設有CST減速器裝置及各種保護裝置。初步確定輸送機布置形式，如圖21所示：圖21 輸送機布置方式第二節(jié) 設計計劃及方案一、根據(jù)給定的原始數(shù)據(jù)和要求，首先進行功率及受力計算：對膠帶的帶強進行計算校核，選出符合要求的膠帶規(guī)格及型號。對傳動滾筒、卸載滾筒、各個改向滾筒的受力及扭矩進行計算校核；對電動機、減速器、各環(huán)節(jié)的聯(lián)軸器、進行適當?shù)倪x型配套；計算鋼繩芯強力膠帶輸送機正常運行所需的張緊力，以保證膠帶與傳動滾筒之間不打滑，并保證承載和回空段的膠帶在運行中保持在一定的下垂度范圍內；計算輸送機正常運行所需的制動力及停機和斷電條件下所需的逆止力，并對制動及逆止的設備進行選型配套；對承載分支和回空分支的托輥進行選型并校核，對托輥的正確設計提供理論依據(jù)；二、根據(jù)給定設計條件確定整機的設計、布置方案。整機系統(tǒng)組成如下：該設計將整部輸送機分成輸送帶、驅動裝置、卸載滾筒架、傳動滾筒架、中間部分、機尾重載張緊車、滾筒、托輥、電氣控制等單元進行設計、選型配套。第二章 鋼繩芯強力帶式輸送機設計計算與校核第一節(jié) 設計計算說明 通過調查發(fā)現(xiàn)現(xiàn)行煤礦運輸距離一般小于1000m，本設計大于1000m，為1200m，用于原煤的運輸，斜井固定式主提升皮帶機，輸送能力為：Q=600t/h，物料塊度：0～300mm，堆積密度:γ=1000kg/m3，物料在輸送帶上的堆積角：θ=30176。，機長1200m，總提升高度250 m，傾斜角度：β=0～11176。初步設計給定：帶速V=2．5 m/S ，帶寬B=1200 mm，啟動時間：60～350 S可調，停止時間10～60S可調。初步設計參數(shù)： 根據(jù)《礦山運輸機械》?。荷贤休侀g距=1200mm，下托輥間距=3000mm，托輥槽角λ=35176。,托輥直徑：133mm,導料槽長度6000mm,預選輸送帶st4000,上覆蓋層厚8mm,下覆蓋層厚8mm，由《礦山運輸與提升設備》表23得膠帶參考質量=49 kg/m 。第二節(jié) 核算輸送能力帶式輸送機的最大運輸能力計算公式為 式中：——輸送量（； ν——帶速（； γ——物料堆積密度（）； Α——在運行的輸送帶上物料的最大堆積面積（）， 查《礦山運輸機械》表412得A=0．19568 Κ——輸送機的傾斜系數(shù)，查《礦山運輸機械》表413，利用插值法得K=0．94。計算得=3．60．1956810002．50．94=1655 t/h＞600t/h，滿足要求。根據(jù)原煤塊度核算輸送機帶寬：＝2300＋200＝800mm1200 mm 式中——最大粒度，mm。故輸送機帶寬能滿足輸送0~300mm塊度原煤要求。第三節(jié) 驅動滾筒上所需驅動力P和傳動功率 帶式輸送機運行，需要克服的阻力很多，國際標準ISO5048*將帶式輸送機的運行阻力歸納為五類：主要阻力、附加阻力、主要特種阻力、附加特種阻力和傾斜阻力。分析如下：一、主要阻力主要阻力包括：托輥旋轉阻力和輸送帶的前進阻力。托輥旋轉阻力是由托輥軸承和密封的摩擦產生的；輸送帶的前進阻力是由于輸送帶在托輥上反復被壓凹陷，以及輸送帶和物料經過托輥時反復彎曲變形產生的。主要阻力用下式計算 (N) 式中： ——單位長度輸送帶上裝運的物料量,kg/m。 ——單位長度輸送帶的質量,kg/m。取49 kg/m ——重段單位長度上分布的托輥旋轉部分的質量,kg/m?！斩螁挝婚L度上分布的托輥旋轉部分的質量,kg/m?！斔蜋C的長度,m。——重力加速度，m/s2?！斔蛶г谕休伾线\行的阻力系數(shù)（也有稱為模擬摩擦系數(shù)），查《礦山運輸機械》?！斔蜋C的工作傾角為11計算時，單位長度輸送帶上裝運的物料量q，重段和空段單位長度上分布的托輥旋轉部分的質量q＇g、q＇＇g，分別按下列各式計算： = = = = = 式中：——輸送機的運輸能力，； ——輸送帶的速度，； ——重段托輥組旋轉部分的質量，查《DTⅡ型皮帶機設計手冊》表37得= ——空段托輥組旋轉部分的質量，查《DTⅡ型皮帶機設計手冊》表37得= ——重段托輥組的間距，；——空段托輥組的間距，； 二、主要特種阻力 主要特種阻力包括：由于槽形托輥的兩側輥向前傾斜引起的摩擦阻力；在輸送帶的重段沿線設有導料欄板時，物料與欄板之間的摩擦阻力。 托輥前傾的摩擦阻力用下式計算對重段等長三托輥 對空段的V形托輥 式中：——槽形系數(shù)，=（30槽角），=（35槽角），=（45槽角），取=（35槽角）； ——承載托輥與輸送帶間的摩擦系數(shù)，=~；； ——裝有前傾托輥的區(qū)段長度，m，由于重段布置總數(shù)的25%為前傾托輥，所以重段取1200*=300m；空段每六組安一組，取1200/6=200m； ——側輥軸線相對于與輸送帶縱軸線垂直的平面的前傾角；取1176。30＇； ——V形托輥的軸線與水平線之間的夾角。據(jù)《DTⅡ型皮帶機設計手冊》表19取10176。；物料與導料欄板間的摩擦阻力用下式計算 式中：——物料與導料欄板間的摩擦系數(shù)，=~，取=； ——導料槽欄板的長度，m；取=6 m； ——容積輸送能力，； ——導料槽兩欄板間寬度，m，查《DTⅡ型皮帶機設計手冊》；計算得： 三、附加特種阻力 附加特種阻力包括：輸送帶清掃器的摩擦阻力及卸料器的阻力。清掃器的摩擦阻力 式中：A——清掃器和輸送帶的接觸面積，查《DTⅡ型皮帶機設計手冊》表311得A=； P——清掃器和輸送帶間的壓力，N/，一般取為3 N/，取P= N/；——清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)，～，取=；該設計的總圖中有5個清掃器，則：==5840=4200 N；說明：該設計中包括4個清掃器，2個頭部清掃器和2個空段清掃器，故按5個頭部清掃器計算。因本設計為井下上運斜井主運輸皮帶機，頭部換向滾筒處卸料，不需另設卸料器，卸料器的阻力按零計算，故： =4200N四、傾斜阻力傾斜阻力是在傾斜安裝的帶式輸送機上，物料提升要克服的重力，或物料下運時的負重力。傾斜阻力按下式計算： 五、牽引力（圓周力）及運行功率帶式輸送機驅動滾筒上所需的牽引力（圓周力）是所有運行阻力之和。 對于長距離的帶式輸送機，附加阻力明顯小于主要阻力，采用將主要阻力乘以一個大于1的系數(shù)來計入附加阻力的計算，不會出現(xiàn)嚴重錯誤，以簡化運行阻力的計算。為此引入一個敘述C，對于傾角在18以下的帶式輸送機可以用下式計算驅動滾筒上所需的牽引力（圓周力）。 系數(shù)C依輸送機長度的不同由《礦山運輸機械》表418按插值法得C=；六、帶式輸送機所需的運行功率帶式輸送機驅動滾筒上所需的運行功率，取決于牽引力（圓周力）和輸送機的速度，即 式中：——驅動滾筒上所需的運行功率，kw； ——驅動滾筒上所需的牽引力（圓周力），kN； ——輸送帶速度，m/s。計入驅動設備的傳動效率，所需電動機的功率N對具有正功率的輸送機 式中：——傳動效率，～，；該設計傳動系統(tǒng)采用雙滾筒三電機模式運作，則每臺電動機功率為678/3=226kw；輸送帶最大張力通常發(fā)生在起制動工況下，采用軟起，制動裝置，可以有效緩解動態(tài)張力的作用。動態(tài)張力可以通過動態(tài)分析比較準確地計算，也可以用穩(wěn)態(tài)最大張力乘以起動系數(shù)來粗略估算。采用軟起、制動裝置時，~。選用電動機時，應按實際情況的需要，計入負載起動的動負荷、電壓降、雙機功率分配不均等因數(shù)的影響，將上述計算值乘一個起動系數(shù)，所以電動機功率為查YB系列電動機型譜，按就大不就小原則選定電動機功率，選電動機型號為YB450S14,N