【文章內容簡介】 上山，在K3煤層中布置另 一條軌道上山，石門聯(lián)系各煤層。通風路線：新風從階段運輸大巷→采區(qū)主石門→采區(qū)下部車場→軌道上山→中部甩車場→區(qū)段軌道集中平巷→區(qū)段聯(lián)絡巷道→區(qū)段運輸平巷→工作面→區(qū)段回風平巷→回風石門→階段回風大巷。該方案的特點是：節(jié)省了一條巖石上山，相對減少了巖石工程量，但軌道上山不易維護，維護費用高，需要保護煤柱。 在K3煤層中布置另 一條軌道上山一條運輸上山。通風路線：新風從階段運輸大巷→采區(qū)主石門→采區(qū)下部車場→軌道上山→中部甩車場→區(qū)段軌道集中平巷→區(qū)段聯(lián)絡巷道→區(qū)段運輸平巷→工作面→區(qū)段回風平巷→回風石門→階段回風大巷。該方案的特點是：采用兩條煤層上山，工程量小，但上山不易維護，維護費用高，需要保護煤柱。技術經(jīng)濟比較：表16 技術比較表方案一方案二方案三優(yōu) 點：兩條上山均布置在巖石中，巷道穩(wěn)定，受采掘干擾較小，且維護容易兩條上山均布置在同一煤層中，降低了出矸量，提高了煤炭的生產率，掘進容易兼有方案一和二的優(yōu)點，維護較容易缺 點巖石工程量大，掘進費用高，工期長維護困難，受采掘影響較大增加了巖石工程量，降低了生產率，增加了掘進成本表17 掘進費用表方案工程名稱方案一方案二方案三單價工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）巖石上山（m）157810502 =26401050=1320煤層上山（m）124810502=26401050=1320煤倉(元/m3)1444215/5=425/5=甩入石門(元/m)115210/5=合計表16 維護費用表方案工程名稱方案一方案二方案三單價工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）巖石上山（m）40264016=42240132016=21120煤層上山（m）90264016=42240132016=21120煤倉(元/m3)8016=16=2496甩入石門(元/m)8016=合計表16 輔助費用表方案工程名稱方案一方案二方案三單價工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）工程量費用（萬元）煤倉(元/m3)951甩入石門(元/m)951合計表16 費用總匯表 方 案費用項目方案一方案二方案三掘進費用維護費用輔助費用費用總計百分率%%100%綜上技術經(jīng)濟比較所述：故選擇方案二，即雙煤層上山的煤層群聯(lián)合布置的準備方式由于煤層條件好瓦斯水涌出量小故只設置兩條上山就可以（一條運輸上山一條運輸上山）m3煤層煤層賦存條件簡單煤質硬度f=2較硬，從經(jīng)濟上技術上綜合比較可選用一煤層一巖上山布置在k3煤層中，k3煤層底板巖層布置運輸上山k1 k2采出的煤通過溜煤眼到達采區(qū)運輸上山。．回采巷道布置方式.：單巷沿空掘巷掘進方式。分析：已知采區(qū)內各煤層埋藏平穩(wěn)，地質構造簡單，無斷層，同時，各煤層瓦斯涌出量較低，自然發(fā)火傾向較弱，涌水量也較小。因此有利于綜合機械化作業(yè)，可以充分發(fā)揮棕采高產高效的優(yōu)勢。同時，為減小煤柱損失，提高采出率。綜合考慮各種因素，采用單巷沿空掘巷方式區(qū)段間留設5米小煤柱。在采區(qū)巷道布置平面圖內，工作面布置和推進的位置應以達到采區(qū)設計產量及安全為準。工作面推進到距采區(qū)上山30米處的位置。．確定采區(qū)內上、下區(qū)段相鄰工作面交替期間同時生產時的通風系統(tǒng)圖采區(qū)內上、下區(qū)段相鄰工作面交替期間同時生產時的通風系統(tǒng)如圖所示。．采區(qū)上部和下部車場選型： (1)考慮到采用采用采區(qū)上部車場有車輛運行順當、調車方便等優(yōu)點和有通風不良，有下行風的缺點，確定采用上部平車場。(2)由于運輸大巷距階段運輸大巷25m，采區(qū)生產能力大，故下部車場可選擇大巷裝車式下部車場(底繞式)。第四節(jié) 采區(qū)中部甩車場線路設計 該采區(qū)開采近距離煤層群，傾角為16176。鋪設600mm軌距的線路，軌形為15kg/m，采用1t礦車單鉤提升，每鉤提升3個礦車，甩車場存車線設雙軌道。斜面線路布置采用二次回轉方式。 (1) 道岔選擇及角度換算 由于是輔助提升故道岔均選擇DK615412(左)道岔。道岔參數(shù)為α1=14176。15′，a1= a2=3340, b1= b2=3500。 斜面線路一次回轉角α1=14176。15′ 斜面線路二次回轉角δ=α1+α2=14176。15′+14176。15′=28176。30′ 一次回轉角的水平投影角α1′=arctan(tanα1/cosβ)=14176。47′58″(β為軌道上山傾角16176。) 二次回轉角的水平投影角δ′=arctan(tanδ/cosβ)=29176。17′34″(β為軌道上山傾角16176。) 一次偽傾斜角β′=arcsin(sinβcosα1)=arcsin(sin16176。cos14176。15′)=15176。29′42″ 二次偽傾斜角β″=arcsin(sinβcosδ)=arcsin(sin16176。cos28176。30′)=154176。1′6″為了使計算直觀簡便，做出車場線路布置草圖如圖18：圖18 中部甩車場線路計算草圖圖18 中部甩車場線路計算草圖（2)斜面平行線路聯(lián)接點參數(shù)確定如圖19：圖19 斜面平行線路聯(lián)接 本設計采用中間人行道，線路中心距S=1900mm，為簡化計算，斜面聯(lián)接點距中心距與線路中心距相同，曲線半徑取R′=9000mm，則各參數(shù)計算如下：B=Scotα=1900cot14176。15′=7481mmm=S/sinα=1900/sin14176。15′=7719mmT=Rtan(α/2)=9000tan(14176。15′/2)=1125mmn=mT=77191125==6594mmc=nb=65943500=3094mmL=a+B+T=3340+7481+1125=11946mm 豎曲線相對參數(shù)： 高道平均坡度：ia=11‰,rg=arctania=37′49″ 低道平均坡度：id=9‰,rd=arctanid=30′56″ 低道豎曲線半徑：Rd=9000mm 取高道豎曲線半徑：Rg=20000mm 高道豎曲線參數(shù)： βg=β′ rg=15176。29′42″37′49″=14176。51′53″ hg= Rg(cosrgcosβ′)=20000(cos37′49″cos15176。29′42″)= Lg= Rg(sinβsinrg)=20000(sin15176。29′42″sin37′49″)= Tg= Rgtan(βg/2)=20000tan(14176。51′53″/2)= Kg=Rgβg/176。= 低道豎曲線參數(shù)：βd=β′＋ rd=15176。29′42″30′56″=16176。38″ hd= Rd(cosrdcosβ′)=9000(cos30′56″cos15176。29′42″)= Ld= Rd(sinβ′sinrd)=9000(sin15176。29′42″＋sin30′56″)= Td