【文章內容簡介】 塑料注射成型的需要，又要考慮制造難度。從傳熱面積考慮，熱固性塑料的注射模具宜采用矩形截面分流道，而熱塑性塑料宜采用圓形分流道。從壓力損失考慮，圓形截面分流道最好。從加工方便考慮，采用梯形，矩形截面分流道。分流道的截面尺寸，應根據塑件的體積，壁厚，形狀的復雜程度、注射速率、分流道長度因素等來確定。對于流動性較差的聚碳酸酯，應該采取較大的截面，取d=6mm。另外，由于塑件外觀中部有菱形滾花，采用瓣合模，故可將分流道設置在瓣合模的結合面，并且每一部分的分流道采用半圓形截面形狀，便于加工。分流道設計應注意：①分流道與型腔排列要緊湊，以減小模具尺寸和縮短流道的流程，使熔體到達澆口時溫度和壓力降低最?、诜至鞯缹θ垠w流動阻力要最小，流道凝料要最少。③分流道設計應保證各型腔均衡進料，各分流道截面形狀及長度應該相同。④由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動狀態(tài)較為理想，因面分流道的內表面粗糙度Ra 并不要求很低， 左右既可，這樣表面稍不光滑，有助于塑料熔體的外層冷卻皮層固定，從而與中心部位的熔體之間產生一定的速度差，以保證熔體流動時具有適宜的剪切速率和剪切熱。 澆口設計① 澆口的基本作用澆口使從分流道來的熔體產生加速，以快速充滿型腔，熔體充滿型腔后，由接觸模壁部分開始向中心層冷卻固化，此時澆口首先凝固，防止熔體倒流，便于澆口凝料和塑件的分離。注射模的澆口形式多種多樣，應根據塑料的成型特性，制品的幾何形狀、尺寸、生產批量、生產條件，注射機結構等因素綜合考慮合理選用。聚碳酸酯熔體粘度與溫度關系較大，而與剪切速率關系不大，且聚碳酸酯流動性較差。由于塑件的外觀要求表面要求沒有缺陷、毛刺，因而潛伏式澆口比較合理。② 澆口形式的選擇鑒于瓣合模的特點及澆口形式，參考文獻[4]：本設計采用了“香蕉”型潛伏式澆口（“香蕉”型潛伏式澆口又稱為圓弧形潛伏式澆口，因為形狀類似香蕉，故得名）?！跋憬丁毙蜐摲綕部谠诮Y構上通常設計成為瓣合式的組合鑲件，瓣合鑲件的一半，在瓣合鑲件的配合面上加工出“香蕉”型潛伏式澆口的一半，然后將兩半瓣合鑲件拼在一起裝配?！跋憬丁毙蜐摲綕部诘募庸ぃ杉庸こ伞跋憬丁毙蜐摲綕部谛螤畹碾姌O在瓣合鑲件的配合面上通過電火花放電加工而成?！跋憬丁毙蜐摲綕部?，其主要參數(shù)如圖5所示： 圖5 加工有“香蕉”型澆口的瓣合鑲塊 圖6 瓣合鑲塊澆口的局部放大圖具體參數(shù)如圖5，圖6所示：主流道出口端與分流道連接處采用R=4圓弧過渡；圓弧段距主流道中心線X2D,Xmin=15mm，這里X=16mm,分流道直徑D=6mm；分流道圓弧段直徑d=；澆口尺寸為d1=,D=,母線夾角為直角。③ 澆口位置的選擇模具設計時，澆口的位置及尺寸要求比較嚴格，初步試模后還需進一步修改澆口尺寸，無論采用何種澆口，其開設位置對塑件成型性能及質量影響很大，因此合理選擇澆口的開設位置是提高質量的重要環(huán)節(jié)，同時澆口位置的不同還影響模具結構?？傊顾芗哂辛己玫男阅芘c外表，一定要認真考慮澆口位置的選擇，通常要考慮以下幾項原則：1) 避免制品產生缺陷2) 澆口位置開設位置應有利于熔體流動和補縮3) 澆口位置應設在熔體流動時能量損失最小的部位4) 澆口位置有利于型腔內氣體的排出5) 避免塑料制品產生熔接痕6) 防止料流將型腔或嵌件擠壓變形7) 澆口位置的選擇應考慮高分子取向對塑料制品性能的影響利用Moldflow軟件分析澆口的合理位置，如圖7所示： 圖7 Moldflow 軟件進行塑料模澆口分析Moldflow軟件里，如圖4所示：塑件被各種顏色所覆蓋；矩形條紋，從紅色，黃色，綠色，天藍色，深藍色，表示澆口在該顏色所代表的區(qū)域的可行性依次從最差到最優(yōu)。若澆口位置在深藍色部位，即制件的中部和頂部，本來應是設置澆口位置的最佳選擇。但由于制件中部是成型滾花的部位，因而澆口位置不能設置在此；頂部由于潛伏式澆口的結構形式也不能設置，故放棄而原則其他位置。底部天藍色部位，由于該側壁部位壁厚大于頂部，進料時側壁的流速比頂部快，容易使頂部形成封閉的一段氣體，不利于型腔內氣體的排出。因此，將澆口位置設置在上端顏色為天藍色的部位。④ 冷料井設計冷料井的作用是存放以貯存前鋒冷料，防止“冷料”進入型腔而影響塑件的質量；開模時又能將主流道中的冷凝料拉出。由于本設計的制品要求不高,故不設置冷料井。 排氣系統(tǒng)的設計通過Moldflow軟件對塑料進行充填分析，如圖8所示：圖8 塑料充填氣泡產生位置圖如上圖所示，麻點部分是氣泡產生的地方，這些地方主要是在塑件的圓周表面及頂部，通過分型面的縫隙就可以將氣體趕出型腔。因此，無須設計排氣系統(tǒng)。 側向分型機構設計由于模具采用瓣合鑲塊（鑲塊與連接滑塊相連接）成型制件的外部菱形滾花，因而需采用側向分型機構,本設計采用斜導柱抽芯機構。如圖9所示: 圖9 瓣合鑲塊裝配簡圖1． 凹模鑲塊（瓣合鑲塊之一） 2. 塑件 3. 下凹模鑲塊（瓣合模之一） 抽芯力的計算滾花的成型，是由細小型芯造成的，因此可以將許多小型芯的抽芯力，看成是一個較大型芯的抽芯力,參考文獻[4]得：=1005110=3140N其中型芯被塑料包緊斷面周長:C==2 包緊深度: L=1mm 單位包緊部分長度: F0=10MPa 塑料對鋼的摩擦系數(shù): = 脫模斜度: ,約為1 斜導柱直徑計算d=[PH/( ）]1/3 =（）/(）1/3 = ≈其中: H滑塊端面至受力點的垂直距離 σ許用彎曲應力, 斜導柱傾角,這里取20186。根據參考文獻[5]查得：d=16mm 確定抽拔距離其中：S抽拔距離 L制件底部尺寸 D制件中部的回轉直徑（這里為平均值） K安全系數(shù)（這里取K=3mm） 確定斜導柱傾角斜導柱的傾角為斜抽芯機構的主要技術參數(shù)之一，它與抽拔力及抽拔距都有直接的關系，一般取，本設計選取。 確定斜導柱長度 圖10 斜導柱抽芯機構 1. 滑塊 2. 定模墊板如圖10所示，斜導柱長度由抽芯距,固定端模板厚度,斜導柱直徑以及斜角大小確定根據參考文獻[6]得：L= =其中: L 斜導柱總長度D 斜導柱固定部分臺階直徑 斜導柱傾角h 定模墊板厚度S 抽拔距 滑塊及導滑槽的設計①滑塊的導滑形式如圖11所示，長度為155mm，寬度79mm；導滑槽采用了整體式導滑槽,滑塊與導滑槽的配合為H7/f7；～1