【文章內容簡介】 開，在相應層段管柱上接有滑套開關，投產后需要調整堵水層位時，利用鋼絲攜帶新型移位開關儀經油套環(huán)空下入井內，對堵層與生產層任意調整。其特點是滑套開關可任意多級使用，在不動管柱的條件下，可反復調層。該技術與分層測試工藝配套，對分析油水井連通情況，調整區(qū)塊開發(fā)方案具有指導意義，并能夠驗證封隔器的密封性，從而提高細分機械堵水工藝成功率。 適用范圍： 適用于 ф 70mm以下泵抽井的多層細分機械堵水。 ⑶ 電動開關式可調層堵水管柱 管柱組成： 主要由帶有滑套開關的平衡丟手管柱和電動開關測試儀兩部分組成。 電動開關式可調層堵水管柱 油層 油層 抽油泵 滑套開關２ 絲堵 導錐 滑套開關３ 液壓連通器 滑套開關１ Y341114封隔器 油層 電動開關器 工藝特點： 根據堵水地質方案要求，將油層井段分為幾段，每段用封隔器卡住，中間裝１個滑套開關（下入時處于封閉狀態(tài)）。管柱下入后，釋放封隔器，下入完井管柱（泵外徑不大于 φ 90mm）。調層時從偏心井口測試閥，將電動開關器由油套環(huán)形空間下入滑套開關處，進行開或關調整，實現堵水層位調整的目的。它的特點是利用電動開關器實現滑套的打開或關閉，在不動管柱的情況下，可對任一層或幾個層進行反復調整，可在地面計量產液或含水量。 適用范圍： 該管柱適用于不出砂油井堵水，可以反復調多個層，適用性較強。 ⒊ 套損井小直徑封隔器堵水管柱 為了有效挖掘堵水的潛力 ， 需要對套損井堵水 ，而套損井采用整形密封加固等修井措施后 ， 修復段套管內通徑變小 ， 采用常規(guī)封隔器 （ 如 Y341114系列封隔器等 ） 無法下入 ， 不能實施堵水措施 。 應用 Y341100小直徑封隔器堵水管柱 ， 滿足了套損井堵水的實際需要 。 管柱結構： 由 Y341100小直徑封隔器、 Y341114封隔器和 6671小直徑配產器等組成的丟手式堵水管柱。 套損小直徑封隔器堵水管柱 生產層 抽油泵 丟手接頭 Y341114封隔器 絲堵 Y341100封隔器 補貼加固 堵水層 生產層 6671配水器 6671配水器 工藝特點： 可采用普通 Y34111 Y441114等封隔器與小直徑封隔器配套使用。 適用范圍： 適用于存在套變的各類機采井堵水。 開展自驗封機械堵水管柱試驗的目的是掌握封隔器的密封狀況。自驗封機械堵水管柱由 FXZY445112A可撈式自驗封封隔器和 FXZY341112A可撈式自驗封封隔器及6353排液器組成的懸掛式丟手管柱；或者由 FXZY341112A可撈式自驗封封隔器和 6353排液器組成的平衡支底丟手管柱。 該管柱所用封隔器是由兩組膠筒組成（如示意圖），兩組膠筒之間有一個進液孔 驗封機構裝置，封隔器座封，同時驗封機構打開，液流進入進液孔，當壓力達到 1719MPa時，穩(wěn)壓 5min無滲漏，壓力不降，證明封隔器膠筒密封，以此達到檢驗膠筒密封和管柱密封的目的。 第三節(jié) 化學堵水工藝的新發(fā)展 表活劑吞吐與堵水結合工藝 注水開發(fā)油田中 ， 一方面由于注入水不能改變油層的油水界面張力 ， 另一方面注入水主要沿高滲透層低效循環(huán) ， 因此 ，水驅的采油效率比較低 。 針對這兩個問題 ， 目前也有各自的解決辦法 。 前者采用表面活性劑溶液代替水溶液 ， 使油層中油水之間產生低界面張力 (10― 1～ 10― 2 mN/m)或超低界面張力 (達到 10― 3 mN/m或更低 )， 提高洗油效率； 后者則采用調剖堵水措施 ， 封堵高滲透層 ， 提高中 、 低滲透層的動用程度 。 表活劑吞吐與堵水結合工藝就是表面活性劑驅油和油井堵水的結合 ， 它同時解決了注水開發(fā)油田中水驅油效率低和層間矛盾比較大的兩個問題 。 表活劑吞吐與堵水結合工藝就是首先向地層高壓注水，使中低滲透層壓力升高。由于進入高滲透層的水易向內部擴散，所以仍處于低壓區(qū)。然后注入表活劑和油井堵水劑，這些化學劑均優(yōu)先進入高滲透層，從而在工藝上做到化學劑的選擇性注入。最后再用高粘度的過頂替液，將全部化學劑活塞式地頂至離井眼 3m以外，以保證油井有盡可能高的產液量。油井投產后，遠處沿著高滲透層的來水，攜帶著表活劑推進至中低滲透層。使注入水既提高波及系數，又提高洗油效率，達到增油降水目的。 第五章 機械堵水管柱的有關計算 第一節(jié) 如何配堵水管柱 在堵水施工過程中，技術人員要根據工藝方案組配堵水管柱，配管柱的關鍵在于使封隔器膠筒能夠卡在工藝方案要求的準確深度上。 一般卡點的深度按下述公式計算： H=L1+L2+abh 式中： H—— 卡點的深度 L1—— 卡點以上油管累計長度， m。 L2—— 卡點以上的下井工具累計長度， m。 a—— 套補距， m； b—— 四通高， m； h—— 井口加高， m； 配管柱時需要計算卡點以上油管的累計長度 L1，則： L1=HL2a+b+h 第二節(jié) 配管柱過程中的誤差計算 ⒈ 產生誤差的原因 由于幾方面原因實際封隔器卡點深度與上述公式的理論計算結果有一定誤差： 二是 管柱下井時上扣的松緊程度。 一是 丈量管柱的誤差。 三是 管柱自重導致管柱伸長。 四是 封隔器打壓釋放產生的管柱伸長。 ⒉ 誤差的理論計算 以卡瓦懸掛式堵水管柱為例，在卡瓦懸掛式堵水管柱釋放前，上部是堵水投送管柱，通過丟手接頭與下部的堵水管柱相連，整個管柱懸掛于井口，一方面由于管柱自重產生伸長△ L1，另一方面封隔器打壓釋放也導致管柱產生一個伸長△ L2。兩種伸長導致封隔器卡點位置產生一個下移△ L。 設封隔器理論卡點深度為 1000m， 封隔器釋放壓力為15MPa,油管為 Φ 62mm時 ， 計算封隔器卡點的實際位置 。 ⑴ 堵水投送管柱自重效應產生的管柱伸長量△ L1的計算 △ L1 =（ γ γ o） L2/2E 式中： △ L1 —— 油管自重伸長長度， cm； L—— 丟手封隔器卡點深度， cm； E—— 鋼的彈性模數，為 106Kg/cm2。 γ —— 鋼的比重， 。 γ o—— 井內液體的比重， 。 △ L1 =（ γ γ o） L2/2E =() 1000002/ 2 106 = ⑵ 封隔器打壓釋放導致管柱產生的伸長量△ L2的計算 △ L2=PL/EF 式中： P—— 封隔器釋放時作用在丟手管柱絲堵上的力。 P=150Kg/cm2 ()2 π /4= Kg L—— 丟手封隔器深度； E—— 鋼的彈性模數，為 106Kg/cm2。 F—— 油管管柱橫截面積；對 Φ 62mm油管， F= △ L2=PL/EF= 100000 / 106 = △ L=△ L1 +△ L2=+= 由上述計算結果可知，如果卡瓦懸掛式堵水管柱的封隔器卡點設計深度為 1000m，則實際上由管柱自重伸長和釋放壓力導致的管柱伸長，使得封隔器卡點深度下移了 。 在實際配管柱過程中，技術人員憑經驗，在丈量油管時，適當考慮留出管柱下井過程中的伸長量，一般在配管柱時，允許每 1000m有 177。 。 第六章 機械堵水井的選井選層原則 ⒈ 一般堵水井選井選層時要參考下列幾方面資料： ⑴ 根據地質動態(tài)分析，選擇含水上升，產油量下降的高含水井確定為堵水井。 ⑵ 進行分層測試，測試流壓、每個層段的產液量、產油量及含水率。 ⑶ 根據可靠的分層測試資料，預測堵水效果。 ⒉ 通過資料分析認為符合下列條件的，可正式確定為堵水井： ⑴ 單井含水較高，有一定的產液能力，堵層含水一般超過 90%。 ⑵ 層間矛盾突出，堵后有