【文章內容簡介】 面配筋設計與承載力校核 采用 C30 混凝土，主筋選用 HRB335， Φ22，保護層 5cm（鋼筋中心至混凝土邊緣）。 fcd=， fsd=280MPa。 以下?、?⑤ 截面作配筋設計，其他截面雷同，在此不做詳細計算。 已知： bh=120cm 110cm， Md=*m， 取γ 0=， 0h =1105=105（ cm）。 即： )21050(≤ 6 ?? 化簡后為： 0≤ 2 3 9 82 1 0 02 +?? 解方程得到 x=， )cm()mm( 4 7 62 8 0/ 2 0 == 用 Φ22 鋼筋，其根數(shù) 1ss ===根，實際選用 10 根，配筋率：%%100105120 ????? 。 該截面實際承載力 Mu 為： sdcdscdssdcddfbxfAbxfAfxhbxfM???? )2( 00?)mkN( 0 9 3)4 4 .9 6 / 21 0 5 0(3 8 02 8 0)2xh(AfM 0scdu?=== 就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設計滿足《公預規(guī)》要求。 其他截面的配筋設計如表 9 所示。 各截面鋼筋量計算表 表 9 截面號 M （ KN m） 所需鋼筋面積 As （ cm178。） 所需 ? 22（根數(shù)） 實際選用 含筋率（ %） 根數(shù) As（ cm178。） ① ① — — 6 ② ② 8 ③ ③ 10 ④ ④ 8 ⑤ ⑤ 10 對此可知，原標準圖的配筋是適合的，均大于計算值。 2. 斜截面抗剪承載能力驗算 按《公預規(guī)》 條要求，當截面符合： 0td230 ???dV? （ KN） 可不進行斜截面抗剪承載力計算，僅需按《公預規(guī)》 條構造要求配置箍筋。 式中： a2 — 預應力提高系數(shù)，本設計取 a2 =； fsd — 混凝土抗拉設計強度，本設計取 fsd =。 對于① ①截面： 10 3? ）（ KNbhf td 2 57 5 01 2 0 30 ??????? ? 對于② ②截面 ~⑤ ⑤截面： 10 3? ）（ KNbhf td 30 ??????? ? 按《公預規(guī)》 條規(guī)定： ）（ KNV d 3 5 2 01 0 5 01 2 0 30cu30 ???????? 對照表 8Vj 值，本例可按構造要求設置斜筋與箍筋，見圖 10 所示。 7 4 0 / 26 1 5 1 2 1 0 ( 1 8 2 0 ) / 24 2 0 / 21 6 01 0 0101101005550 405510 120110406055120110406055 圖 10尺寸單位： cm） 3. 全梁承載力校核 已知 h M P amm s 280,1 0 5 00 ?? ? ，一根主筋 ? 22 所能承受的彎矩值為：zs ??? AM sl ? ， 其中 z= =966mm，代入后得 0 29 9 8 02 8 0 ????lM（ kN m)，據(jù)此繪制彎矩包絡圖和全梁承載力校核圖。如圖 11 所示 全梁承載力圖彎矩包絡圖 圖 11 三、 橋墩墩柱設計 墩柱一般尺寸見圖 1 所示，墩柱直徑為 ? 100cm，用 C30 混凝土， R235 鋼筋。 （一） 荷載計算 由前式計算得： （ 1） 上部構造恒載，一孔重 （ 2） 梁蓋自重（半根梁蓋） （ 3） 橫系梁重 （ 25） =56（ KN） （ 4） 墩柱自重 178。 25=（ KN） 作用墩柱底面的恒載垂直力為： N 恒 =1/2 +=(KN) 荷載布置及行駛情況見前述圖 3~圖 4，由蓋梁計算得知： （ 1） 公路 I級 ①單孔荷載 單列車時： ,0B 2121 =+== 相應的制動力： T= 2 =（ KN）按《公預規(guī)》制動力不小于 90KN，故取制動力為 90KN。 ②雙孔荷載 單列車時： B1 = B2 = 相應的制動力： B1 +B2 = T= 2 =＜ 90（ KN），取制動力為 90KN。 ⑵人群荷載： 單孔行人（單側） ,0B 2121 =+== 雙孔行人（單側） , 2121 =+== 2 1 0 2 1 02 1 0單列車雙列車55人人群單側3 7 5 圖 12（尺寸單位： cm） 汽車荷載中雙孔荷載產生支點處最大反力值，即產生最大墩柱垂直力，汽車荷載中單孔荷載產生最大偏心彎距，即產生最大墩柱底彎矩。 3．雙柱反力橫向分布計算（汽車荷載位置見圖 12） ⑴單列車時：。011, 21021021???????? 雙列車時：。,21???????? ⑵人群荷載 單側時： 42 0 21 71 =+=? ==? 雙側時： 。 ???? 4．荷載組合 （ 1）最大最小垂直反力時，計算見表 10 可變荷載組合垂直反力計算 （雙孔） 表 10 編號 荷載狀況 最大垂直反力（ KN) 最小垂直反力（ KN） 橫向分布 1? )1(1 ?? ?B 橫向分布 1? )1(1 ?? ?B 1 公路 I級 單列車 0 0 2 雙列車 3 人群荷載 單側行人 4 雙側行 人 表中汽車 I級已乘以沖擊系數(shù) 1+? =,人群荷載不乘。 （ 2）最大彎矩時，計算見表 11 可變荷載組合最大彎矩計算（單孔） 表 11 編號 荷載情況 墩柱頂反力計算式 B?1（ 1+181。） 垂直力（ kN） 水平力 對柱頂中心彎矩 （ kN m） B1 B2 B1+B2 H（ KN） (B1B) 1 上部構造與蓋 梁計算 — — — — 0 0 2 單孔雙列車 2 0 90 /2=45 3 人群單孔雙側 2 — — — 表 10 內水平力由兩墩柱平均分配。 （二）截面配筋計算及應力驗算 1 作用于墩柱頂?shù)耐饬Γ▓D 13） （ 1） 垂直力 最大垂直力： Nmax 汽 =++=（ kN）（汽車） 最小垂直力：（需考慮與最大彎矩值相適應） 由表 11 得到：