【文章內(nèi)容簡介】 Ak = 4. 72 5K NMM 2Ak = 1 2 . 6KNMM 1Ak = 3 . 1 5KNM 單層廠房課程設(shè)計 16 上柱底： N=+= 下柱頂： N=+*2= 下柱底： N=+= （ a） 永久荷載作用下的彎矩（ KNM）圖和柱底剪力（ KN） （ b）永久荷載作用下的軸力（ KN） 圖 12 永久荷載作用下排架的內(nèi)力圖 屋面活荷載下的內(nèi)力 A 柱： λ =Hu/H=； n=Iu/IL=； C1=； C3= R1=M1AKC1/H=*（ ?） R2=M2AKC3/H=*（ ?） 所以 RA=R1+R2=（ ?） B柱：λ =Hu/H=； n=Iu/IL= C1=*[1λ 2(n1)/n]/[1λ 3(1n)/n]=*[()/]/[1+ ()/]= RB=R1=M1bkC1/H=*(? ) C柱： Rc=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ? ） 所以：各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： VA= RAη AR=（ ?） VB=RBη B R= KN（ ?） VC=Rcη cR= KN（ ?） Σ Vi≈0 各柱頂?shù)膶嶋H剪力求出后，即可按懸臂柱進行內(nèi)力計算。 51. 359V= V=28. 97328. 97330. 92794. 98194. 981298 .37 596 .74298 .37 V= V= V= 單層廠房課程設(shè)計 17 吊車荷載作用下的排架內(nèi)力（不考慮廠房整體空間工作） （ 1）、 AB 跨有吊車荷載， Dmax,k 作用在 A 柱，Dmin,k作用在 B 柱時排架內(nèi)力分析，其計算簡圖如 圖 14 所示。 A 柱： λ = HHu =； n=luII =；C3= RA=R2= HM kmax, C3=*（ 圖 14 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1 1） ]= ? ?0 i n ,2???????CkBRCKNCHMRR柱： 所以：假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： RRR AAA ??? )( ??????? RRR BBB ??? )(2 5 8 4 8 3 1 ????? RRR CCC ??? )( ?????? ??iV 0 各柱頂?shù)膶嶋H剪力求出后，即可按懸臂柱進行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，D m ax , k =D m in,k = 8 6 .4K m ax,k =Km in,k= 單層廠房課程設(shè)計 18 柱底剪力（向左為正）和軸力圖如 圖 15 所示。 (a) Dmax,k在 A柱時的軸力 (KN) (b) Dmax,k作用在 A柱時的彎距和柱底剪力 圖 15 （ 2）、 AB 跨有吊車荷載， Dmax,k 作用在 B 柱， Dmin,k作用在 A 柱時排架內(nèi)力分析，其計算簡圖如 圖 16 所示。 A柱： λ = HHu =00290； n=luII =； C3= RA=R2= HM kmin, C3=（ ? ） B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2 ） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1） ]= RB=R2= HM kmin, C3=*(? ） 圖 16 C 柱： RC=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=+（ ? ） 所以：各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： VA=RAη AR=*= （ ? ） VB=RBη BR=*=（ ? ） VC=RCη CR=*=（ ? ） ??iV 0 各柱頂?shù)膶嶋H剪力求出后，即可按懸臂柱進行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，柱底剪力（向D min , k= D max ,k Mmin , k= KN Mmax , k= KN 單層廠房課程設(shè)計 19 左為正）和軸力圖如 圖 17 所示。 圖 17 （ 3）、 BC 跨有吊車荷載， Dmax,k作用在 B 柱， Dmin,k作用在 C 柱時排架內(nèi)力分析，其計算簡圖如圖 18 所示。 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3= RB=R2= HM kmax, C3=*） C 柱： λ = HHu =； n=luII =； RC=R2= HM kmin, C3=*（ ） A 柱： RA=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： VA=RAη AR=*= （ ） VB=RBη BR=+*=（ ） VC=RCη CR=+*=（ ） V= 單層廠房課程設(shè)計 20 ??iV 0 各柱頂 的實際剪力求出后，即可按懸 臂柱進行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如 圖 19 所示。 圖 18 (a) Dmax,k 在 B 柱時的軸力 (KN) (b) Dmax,k 作用在 B 柱時的彎距和柱底剪力 圖 19 （ 4）、 BC 跨有吊車荷載， Dmax,k作用在 C柱， Dmin,k作用在 B B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3= RA=R2= HM kmax, C3=*（ ） =1 1 . 662 KNDmin,k 1 1 6 .62= 3 5 3 .87KNDmax,k=4 7 1 .83 單層廠房課程設(shè)計 21 C 柱： λ =HHu=； n=luII =； C3= RC=R2= HM kmin, C3=*（ ） A 柱： RA=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： VA=RAη AR=*= （ ） VB=RBη BR=+*=（ ） VC=RCη CR=+*=（ ） ??iV 0 各柱頂?shù)膶嶋H 剪力求出后，即可按懸 臂柱進行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如 圖 21 所示。 (a) Dmax,k 在 B柱時的軸力 (KN) (b) Dmax,k 作用在 B柱時的彎距和柱底剪力 圖 21 BC 跨有吊車 Dmax,k 作用在 C 柱時排架內(nèi)力圖 （ 5）、 ma x T 作用于 AB 跨，即 AB 跨有吊車 吊車水平荷載 Tmax,k的作用點距柱頂?shù)木嚯x y==； y/Hu=。因此排架柱頂不動鉸支座的支座反力系數(shù) C4需用線形內(nèi)插法確定。 A、 C 柱： λ =0290； n= ； 當 y=0. 7 Hu 時： C4=[ +λ 3（ +） ]/{2[1+λ 3（ 1/n1） ]}= 當 y=0. 8 Hu 時： C4=[ +λ 3（ +） ]/{2[1+λ 3（ 1/n1） ]}= 所以當 y=0. 743Hu 時： C4=+（ ）（ ）（ ）Dm a x , k=4 7 1 .83=8 7. 47 KNDm i n,k 1 1 6 .62= 4 7. 18 KN圖 20 Dmax,k 作用在 C 柱， Dmin,k作用在