【正文】 計算 3．地面以下深度 z處樁身截面上的彎矩 zM 與水平壓應(yīng)力 zx? 的計算 已知作用于地下處樁頂上的外力為： N0= ， H0=， M0= （一） 荷載計算 rfCAf gfDBfefgrDfBreNfrCfArNsdcdsdcdsdcddsdcdd????????39。,21???????? ⑵人群荷載 單側(cè)時： 42 0 21 71 =+=? ==? 雙側(cè)時： 。） 所需 ? 22（根數(shù)） 實際選用 含筋率（ %） 根數(shù) As（ cm178。對稱布置（圖 4）時： ????? ?? )(2142 ???? ?? )(213 ????90 90160160 160 1601 1 2 號梁3 號梁4 號梁P/2 P/2 圖 3（尺寸單位： cm） 180 180130P/2 P/2 P/2 P/21 號梁2 號梁3 號梁4 號梁5 號梁11111 圖 4 （尺寸單位： cm） ，非對稱布置（圖 5）時 12021050180 130 180210P/2 P/2 P/2 P/2P/2 P/2552P 圖 5（尺寸單位： cm） 由 )2(1 2??? aleii ???，已知 ,)(22,5 222 ????? ? aen 則 ??????? ??????? 2 0 ??? 0 ???? ????? d. 雙車列，非對稱布置（圖 5）時： 已知： 5?n ， ?e ， 2 ??a ，則： ??????? ??????? 2 0 ??? 1 ???? 1 ???? ②人群荷載 ）（人 m/ == a. 兩側(cè)有人群，對稱布置時（圖 6）： 4 2 == ?? 4 2 == ?? 03 ?? b. 單側(cè)有人群，對稱布置時（圖 6）： 已知： 5?n ， 7 0 0 =+= ， 2 ??a 67,5 11號2號q人 q人 圖 6（尺寸單位： cm） 則： =+=+=? =+=+=? 2 0 ==? 0 ==? 0 .2 8 40 .4 8 4515 ==? (2)按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載的反力值 (圖 7) 1 . 0 0 0 0 . 5 k N / m 圖 7（尺寸單位： cm） ① 公路 I 級 雙孔布載單列車時： )kN( =+= 雙孔布載雙列車時： )kN( 8 9 32B2 == 單孔布置單列車時： )kN( =+= 單孔布載雙列車時： )kN( = ② 人群荷載（圖 8） 單孔滿載時： )kN( 2 == (一側(cè) ) 雙孔滿載時 (一側(cè) )： )kN( 21 == )kN( 21 =+ 雙孔人群單孔人群q 人= 2 . 2 5 k N / m 圖 8（尺寸單位： cm） (3)可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為 ），見表 3 各梁支點反力計算 表 3 荷載橫向分布情況 公路 Ⅱ級荷載（ KN） 人群荷載（ KN） 計算方法 荷載布置 橫向分布系數(shù) η 單孔 雙孔 單孔 雙孔 B R1 B R1 B R1 B R1 對稱布置按杠桿法算 單列行車 公路 I級 η 1=0 η 4= η 3= η 2= η 5=0 0 0 0 0 雙列行車 η 1= η 2= η 3= η 4= 公路 I級 η 5= 人群荷載 η 1= η 2= η 3=0 η 4= η 5= 0 0 非對稱布置按杠桿法算 單列行車 公路 I級 η 1= η 4= η 3= η 2= η 5= 雙列行車 公I 級 η 1= η 2= η 3= η 4= η 5= 人群荷載 η 1= η 2= η 3= η 4= η 5= (4)各梁永久荷載、可變荷載反力組合： 計算見表 4，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為： 1+μ =1+= 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位： kN） 表 4 編號 荷載情況 1號梁 R1 2 號梁 R2 3號梁 R3 4 號梁 R4 5號梁 R5 ① 恒載 ② 公路 I 級雙列對稱 ③ 公路 I 級雙列對稱 ④ 人群對稱 0 ⑤ 人群非對稱 ⑥ ① +② +④ ⑦ ① +② +⑤ ⑧ ① +③ +④ ⑨ ① +③ +⑤ 4. 雙柱反力 Gi計算（圖 9），所引用的各梁反力見表 5 雙柱反力 Gi 計算 表 5 荷載組合情況 計 算 式 反力 1G（ KN） 組合⑥ 公路 — I 級雙列對稱 人群對稱 （ ? +? +? +? — ? ） = 組合⑦ 公路 — I 級雙列對稱 人群非對稱 （ ? +? +? +? — ? ） = 組合⑧ 公路 — I 級雙列非對稱 人群對稱 （ ? +? +? +? — ? ） = 組合⑨ 公路 — I 級雙列非對稱 人群非對稱 （ ? +? +? +? — ? ） = 由表 5 可知，偏載左邊的立柱反力最大