【文章內(nèi)容簡介】 彎矩（ kN/m） 成都學院學士學位論文（設計） 16 樁長（ m) 5 6 7 剪力 (kN/m） 彎矩（ kN/m） 由上表可以得知 kNQA ? ， kNM A ? 錨固段內(nèi)力計算 0yy? 樁身變位 ? ? ????? 0yyx 樁測應力 ?? ???? ))(( 0 yymyAy 樁身剪力 )23(61)2(21 020 yyymByyyAB ppAy ??????? ?? 樁身彎矩 )2(121)3(61 0302 yyymByyyAByQMM ppAAy ???????? ?? 0yy? 樁測應力 ?? ????? ))(( 0 yymyAy 樁身剪力 202021 21)(21)23(61 yAByyAByyymB pppAy ??? ?????????? 樁身彎矩 3003020 )(61)2(121)3(61 yyABpyyymByyyAByQMM ppAAy ???????????? ???由 ? ?0H 得 )23(61)(2121 202220220 hyhmByhAByABQ pppA ????????? ??? （ 23） 由 ? ?0M 得 成都學院學士學位論文（設計） 17 )2(121)(61)3(61203230202202hyhmByhAByhyABhQMpppAA?????????????? 由 ? ?0H 與 ? ?0M 聯(lián)立求解可得 ? ?? ?)42(0)34()23(2)23()2(32)(6)(222222222202030 ??????? ?????????? hQMmhhQMAh hQMmhhQMAhyyAAMyAAQAAAAAAAAAA 式中 mamdA 1211 ???? 、 mamdA 2212 ????? 其中， 21 ??、 — 滑面上下部分巖體重度。 將 kNQA ? ， mkNM A .? 代入式子（ 24）可得 my ? 代入（ 23）式得到樁身的轉(zhuǎn)角 ????? rad，代入 00 yyyy ?? 、 求出樁身內(nèi)力，如下表所示。 表 26 22 剖面錨固段內(nèi)力計算 樁埋深（ m） 樁長（ m） 轉(zhuǎn)角（ rad） 剪力（ kN） 彎矩（ ） 樁側(cè)壓力（ kPa） 0 10 3 成都學院學士學位論文（設計） 18 13 6 15 ▲ ▲ 表中帶有 ▲理論計算值為 0，但計算不得 0，計算存在誤差，由上表可得kNQ y ax ? ， mkNM y . a x ? ， kpay ax ?? 樁身內(nèi)力圖 圖 24 22 剖面抗滑樁剪力圖 成都學院學士學位論文（設計） 19 圖 25 22 剖面抗滑樁彎矩圖 圖 26 22 剖面抗滑樁樁側(cè)應力圖 樁側(cè)應力驗算 樁在外荷載的作用下發(fā)生變形，這種形變導致樁側(cè)土巖的變形從而產(chǎn)生水平方向上的被動抗力，懸臂式抗滑樁正是在樁周土巖被動抗力的作用下才能承擔外荷載從而起到支護邊坡的作用。而周邊土巖的被動抗力不是無窮大的，當樁的側(cè)壓應力大于了土巖能提供的抗力時周邊土巖就會被破壞而導致支護失穩(wěn)，因此在邊坡支護工程中，支護體的側(cè)應力要小于周邊巖土的容許抗力。 在本邊坡支護中錨固段的第一層土是粘土，對這樣的土層樁某點的側(cè)應力不應大于該點被動土壓力和主動土壓力之差。即： ）245t a n(2)245(tan 2 ???? ?????? chp 成都學院學士學位論文（設計） 20 ）245t a n(2)245(tan 2 ???? ?????? cha 兩式相減得： )tan(c os4 chap ??? ????? 則樁壁容許壓應力值： )tan(c os4m a x ch ?? ???? 式中： ? — 為底巖層、土的容重（ 3/mkN ）； ? — 為底巖層、土的內(nèi)摩察角（ 176。）； h— 地面至計算點的深度（ m）； c — 為底巖層、土的粘聚力（ 2/mkN ）。 對于比較完整的巖質(zhì)、半巖質(zhì)地層柱身作用于周圍巖層的側(cè)應力容許值 max?為： KCR?max? 式中： K— 根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許承載力的換算系數(shù)，取— ； C— 折減系數(shù)，根據(jù)巖石的裂隙、風化及軟化的程度，取 — ； R— 巖石的單軸抗壓強度，（ 2/mkN ）。 由勘測資料可以知道錨固段土層的抗剪強度設計值分別為 3/24 mkN?? ，2/ mkNc ? ， ?? ? 表 27 22 剖面樁側(cè)應力復核表 樁埋深（ m） 實際深度（ m） 轉(zhuǎn)角（ rad） 樁側(cè)壓力（ kPa） 容許壓力（ kPa） 0 成都學院學士學位論文（設計） 21 10 3 13 6 15 可知復核結(jié)果滿足。 抗滑樁的配筋計算 本章 2 、 3 節(jié)計算結(jié)果可知， 11 剖面 kNQ y ax ? , mkNM y . a x ? ； 22 剖面 kNQ y ? ， mkNM y . a x ? 按最 不利 荷載計算配筋。 正截面受彎計算 樁的受彎安全系數(shù)： G? = 樁的附加安全系數(shù)： 0? = 則： 成都學院學士學位論文（設計） 22 8 0 a x0 ???? yG MM ?? = mkN. 由于 25C 混凝土 2/ mmNfc ? ， 1a =，選用 HRB335 鋼筋，其2/300 mmNfy ? ，設 0a =70mm， b=2021mm,則 0h =2430mm。 截面的抵抗矩系數(shù)： 26201 ??? ??? bhfMcs ??= max,s? = 相對受壓區(qū)高度： ??????? s?? = b? = 受拉區(qū)鋼筋面積： 300 ?????? y cs f fbhA ??= 2mm 受拉區(qū)按照最小配筋率計算配筋： 2 4 3 02 0 0 0% in ???? bhA s ? =9720 2mm 則 需按照計算配筋來配置 配筋 ，所以配筋 為：采用 4? 40+4? 50 等間距@260mm 單排布置， 212883mmAs ? ，兩側(cè)構(gòu)造筋選用 6? 40，為了施工方便，受壓區(qū)構(gòu)造筋選用 6? 40. 斜截面受剪計算 樁的受剪安全系數(shù)： G? = 樁的附加安全系數(shù)： 0? = 則： a x0 ???? yQV G??= 當 ???? bhbh w 時： 2 4 3 02 0 0 0 ?????? bhfV cc? = 滿足要求。 斜截面受剪承載力計算： 0 ????? bhfV t = 成都學院學士學位論文（設計） 23 顯然承載力滿足。按照最小陪箍筋率計算配筋。選用 2 肢（ n=2） ? 12 箍筋（ 1svA =）。 ??? svsv nAA = 2mm 箍筋的最小配筋率： a x, ??? yvtsv ff?= m a x, ???? svsv sbsA ?? 解得 mms ? ，取 s=110mm。 因此選用 110@12? 的兩肢箍筋。 排水工程設計 在實際工程中產(chǎn)生滑坡的因素很多，其內(nèi)因一般起著決定性作用，但外因（雨水、挖方、地震等）常常加劇了滑坡的運動，有時甚至是引起滑坡發(fā)生的直接因素。我們可以知道強降雨有很多情況下是滑坡產(chǎn)生的主要直接因素。因此，對滑坡進行排水設計顯得十分的重要。 為了防止地表水進入滑體區(qū)域，根據(jù)滑坡的地形來看，在滑坡后緣 10 左右設置一條截水溝，截水溝采用漿砌片石砌筑。截水溝的斷面圖和平面布置圖詳見附圖。 為了使坡體內(nèi)的排水順暢。根據(jù)滑坡的地形和天然的排水溝的情況，將設計排水溝設置在滑坡形成的馬道上。排水溝的尺寸和平面布置圖詳見附圖 。 成都學院學士學位論文（設計） 24 附錄 抗滑樁設計理正驗算書 11 剖面滑坡剩余下滑力理正計算 11 剖面滑坡剩余下滑力理正計算 滑坡剩余下滑力計算 計算項目： 滑坡推力計算 1 ===================================================================== 原始條件 : 滑動體重度 = (kN/m3) 滑動體飽和重度 = (kN/m3) 安全系數(shù) = 不考慮動水壓力和浮托力 不考慮承壓水的浮托力 不考慮坡面外的靜水壓力的作用 不考慮地震力 坡面線段數(shù) : 10, 起始點標高 (m) 段號 投影 Dx(m) 投影 Dy(m) 附加力數(shù) 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 0 10 0 水面線段數(shù) : 1, 起始點標高 (m) 段號 投影 Dx(m) 投影 Dy(m) 1 滑動面線段數(shù) : 10, 起始點標高 (m) 段號 投影 Dx(m) 投影 Dy(m) 粘聚力 (kPa) 摩擦角 (度 ) 1 成都學院學士學位論文（設計） 25 2 3 4 5 6 7 8 9 10 計算目標：按指定滑面計算推力 第 1 塊滑體 上塊傳遞推力 = (kN) 推力角度 = (度 ) 剩余下滑力傳遞系數(shù) = 本塊滑面粘聚力 = (kPa) 滑面摩擦角 = (度 ) 本塊總面積 = (m2) 浸水部分面積 = (m2) 本塊總重 = (kN) 浸水部分重 = (kN) 本塊總附加力 Px= (kN) Py = (kN) 有效的滑動面長度 = (m) 下滑力 = (kN) 滑床反力 R= (kN) 滑面抗滑力 = (kN) 粘聚力抗滑力 =(kN) 本塊剩余下滑力 = (kN) 本塊下滑力角度 = (度 ) 第 2 塊滑體 上塊傳遞推力 = (kN) 推力角度 = (度 ) 剩余下滑力傳遞系數(shù) =