【正文】 背側(cè)最大彎矩 = (kNm) 距離樁頂 (m) 面?zhèn)茸畲髲澗? = (kNm) 距離樁頂 (m) 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 36 最 大 剪 力 = (kN) 距離樁頂 (m) 最 大 位 移 = 1(mm) 點(diǎn)號(hào) 距頂距離 彎矩 剪力 位移 土反力 (m) (kNm) (kN) (mm) (kPa) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 。排水溝的尺寸和平面布置圖詳見(jiàn)附圖 。 為了使坡體內(nèi)的排水順暢。 為了防止地表水進(jìn)入滑體區(qū)域，根據(jù)滑坡的地形來(lái)看，在滑坡后緣 10 左右設(shè)置一條截水溝，截水溝采用漿砌片石砌筑。我們可以知道強(qiáng)降雨有很多情況下是滑坡產(chǎn)生的主要直接因素。 因此選用 11012? 的兩肢箍筋。選用 2 肢（ n=2） ? 12 箍筋（ 1svA =）。 斜截面受剪承載力計(jì)算： 0 ????? bhfV t = 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 23 顯然承載力滿足。 正截面受彎計(jì)算 樁的受彎安全系數(shù)： G? = 樁的附加安全系數(shù)： 0? = 則： 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 22 8 0 a x0 ???? yG MM ?? = mkN. 由于 25C 混凝土 2/ mmNfc ? ， 1a =，選用 HRB335 鋼筋，其2/300 mmNfy ? ，設(shè) 0a =70mm， b=2021mm,則 0h =2430mm。 由勘測(cè)資料可以知道錨固段土層的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值分別為 3/24 mkN?? ，2/ mkNc ? ， ?? ? 表 27 22 剖面樁側(cè)應(yīng)力復(fù)核表 樁埋深（ m） 實(shí)際深度（ m） 轉(zhuǎn)角（ rad） 樁側(cè)壓力（ kPa） 容許壓力（ kPa） 0 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 21 10 3 13 6 15 可知復(fù)核結(jié)果滿足。）； h— 地面至計(jì)算點(diǎn)的深度（ m）； c — 為底巖層、土的粘聚力（ 2/mkN ）。 在本邊坡支護(hù)中錨固段的第一層土是粘土，對(duì)這樣的土層樁某點(diǎn)的側(cè)應(yīng)力不應(yīng)大于該點(diǎn)被動(dòng)土壓力和主動(dòng)土壓力之差。 表 26 22 剖面錨固段內(nèi)力計(jì)算 樁埋深（ m） 樁長(zhǎng)（ m） 轉(zhuǎn)角（ rad） 剪力（ kN） 彎矩（ ） 樁側(cè)壓力（ kPa） 0 10 3 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 18 13 6 15 ▲ ▲ 表中帶有 ▲理論計(jì)算值為 0，但計(jì)算不得 0，計(jì)算存在誤差，由上表可得kNQ y ax ? ， mkNM y . a x ? ， kpay ax ?? 樁身內(nèi)力圖 圖 24 22 剖面抗滑樁剪力圖 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 19 圖 25 22 剖面抗滑樁彎矩圖 圖 26 22 剖面抗滑樁樁側(cè)應(yīng)力圖 樁側(cè)應(yīng)力驗(yàn)算 樁在外荷載的作用下發(fā)生變形，這種形變導(dǎo)致樁側(cè)土巖的變形從而產(chǎn)生水平方向上的被動(dòng)抗力，懸臂式抗滑樁正是在樁周土巖被動(dòng)抗力的作用下才能承擔(dān)外荷載從而起到支護(hù)邊坡的作用。 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 15 受荷段內(nèi)力計(jì)算 該坡面在設(shè)樁處的滑坡推力 ?nE ，則每根樁要承擔(dān)的滑坡推力為 NLEE nT 6 8 214c o o s ?????? ? 根據(jù)滑坡體的強(qiáng)度指標(biāo)，土體的粘聚力相對(duì)內(nèi)摩擦角比較大，所以滑坡體推力按矩形分布計(jì)算，即： 821 ??? hEbq T kN/m 坡前土體的被動(dòng)土壓力： mkNchhE P/2)2()245t a n (2)245(221112211????????? ????????????????????? 我們知道樁在該處的剩余抗滑力 nE? = mkN/ 小于被動(dòng)土壓力，所以內(nèi)力計(jì)算按照把剩余抗滑力作為樁前土堆樁的推力，同樣采取矩形分布： kNLEE nR 5 5 9 614c o s55 1 o s ?????? ? mkNhEqb R / ???? 剪力計(jì)算 yyqbbqQ y 0 8 8 8) 6 1 2()( ?????? 彎矩計(jì)算 . yyQM yy ?? 表 25 22 剖面受荷段內(nèi)力計(jì)算 樁長(zhǎng)（ m) 4 剪力 (kN/m） 彎矩（ kN/m） 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 16 樁長(zhǎng)（ m) 5 6 7 剪力 (kN/m） 彎矩（ kN/m） 由上表可以得知 kNQA ? ， kNM A ? 錨固段內(nèi)力計(jì)算 0yy? 樁身變位 ? ? ????? 0yyx 樁測(cè)應(yīng)力 ?? ???? ))(( 0 yymyAy 樁身剪力 )23(61)2(21 020 yyymByyyAB ppAy ??????? ?? 樁身彎矩 )2(121)3(61 0302 yyymByyyAByQMM ppAAy ???????? ?? 0yy? 樁測(cè)應(yīng)力 ?? ????? ))(( 0 yymyAy 樁身剪力 202021 21)(21)23(61 yAByyAByyymB pppAy ??? ?????????? 樁身彎矩 3003020 )(61)2(121)3(61 yyABpyyymByyyAByQMM ppAAy ???????????? ???由 ? ?0H 得 )23(61)(2121 202220220 hyhmByhAByABQ pppA ????????? ??? （ 23） 由 ? ?0M 得 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 17 )2(121)(61)3(61203230202202hyhmByhAByhyABhQMpppAA?????????????? 由 ? ?0H 與 ? ?0M 聯(lián)立求解可得 ? ?? ?)42(0)34()23(2)23()2(32)(6)(222222222202030 ??????? ?????????? hQMmhhQMAh hQMmhhQMAhyyAAMyAAQAAAAAAAAAA 式中 mamdA 1211 ???? 、 mamdA 2212 ????? 其中， 21 ??、 — 滑面上下部分巖體重度。 22 剖面計(jì)算 樁的參數(shù)選取 根據(jù)上述，對(duì)于該剖面，在滑體 6 號(hào)處設(shè)置鋼筋混凝土抗滑樁，采用 C25混凝土，查詢資料得到， C25 混凝土， KpaE ?? . 樁長(zhǎng)： h=15m，其中受荷段 1h =，錨固段 2h =； 樁截面的慣性矩： 433 mabI ????? 地基系數(shù)：樁前后土體厚度相同，滑動(dòng)面上下土體重度相等，錨固段下土層的 m 值為 9400 4. ?mkN ，則 ?????? mhAA ?? =74260 3. ?mkN 樁的變形系數(shù)：錨固段的 m=74260 4. ?mkN ，則 527526 0 39 4 0 0 ?????? ?? ??????????? EImBa p = 1?m 樁的計(jì)算深度： ??? ha = 采用 m 法計(jì)算樁身內(nèi)力， ??? ha =，按照剛性樁計(jì)算。 對(duì)于比較完整的巖質(zhì)、半巖質(zhì)地層柱身作用于周圍巖層的側(cè)應(yīng)力容許值 max?為： KCR?max? 式中： K— 根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許承載力的換算系數(shù)，取— ； C— 折減系數(shù)，根據(jù)巖石的裂隙、風(fēng)化及軟化的程度，取 — ； R— 巖石的單軸抗壓強(qiáng)度，（ 2/mkN ）。即： ）245t a n(2)245(tan 2 ???? ?????? chp ）245t a n(2)245(tan 2 ???? ?????? cha 兩式相減得： )tan(c os4 chap ??? ????? 則樁壁容許壓應(yīng)力值： )tan(c os4m a x ch ?? ???? 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 13 式中： ? — 為底巖層、土的容重（ 3/mkN ）； ? — 為底巖層、土的內(nèi)摩察角（ 176。而周邊土巖的被動(dòng)抗力不是無(wú)窮大的，當(dāng)樁的側(cè)壓應(yīng)力大于了土巖能提供的抗力時(shí)周邊土巖就會(huì)被破壞而導(dǎo)致支護(hù)失穩(wěn)，因此在邊坡支護(hù)工程中，支護(hù)體的側(cè)應(yīng)力要小于周邊巖土的容許抗力。 表 23 錨固段內(nèi)力計(jì)算表 樁埋深（ m） 樁長(zhǎng)（ m） 轉(zhuǎn)角（ rad） 剪力（ kN） 彎矩（ ） 樁側(cè)壓力（ kPa） 0 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 10 9 3 12 6 13 ▲ ▲ 表中帶有 ▲理論計(jì)算值為 0，但計(jì)算不得 0，計(jì)算存在誤差，由上表可得kNQ y ax ? ， mkNM y / a x ? ， mkNy / a x ?? 樁身內(nèi)力圖 結(jié)合受荷段內(nèi)力計(jì)算和錨固段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果用 excel 制成樁的剪力圖、彎矩圖和樁側(cè)應(yīng)力圖。 受荷段內(nèi)力計(jì)算 該坡面在設(shè)樁處的滑坡推力 ?nE ，則每根樁要承擔(dān)的滑坡推力為 NLEE nT 7 0 113c o o s ?????? ? 根據(jù)滑坡體的強(qiáng)度指標(biāo)，土體的粘聚力相對(duì)內(nèi)摩擦角比較大，所以滑坡體推力按矩形分布計(jì)算，即： 011 ??? hEbq T kN/m 坡前土體的被動(dòng)土壓力： mkNchhE P/2)2()245t a n (2)245(221112211????????? ????????????????????? 我們知道樁在該處的剩余抗滑力 nE? = mkN/ 小于被動(dòng)土壓力，所以內(nèi)力計(jì)算按照把剩余抗滑力作為樁前土堆樁的推力，同樣采取矩形分布： kNLEE nR 4 5 4 913c o s52 0 o s ?????? ? mkNhEqb R / ???? 剪力計(jì)算 yyqbbqQ y )()( ?????? 彎矩計(jì)算 成都學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文（設(shè)計(jì)） 8 . yyQM yy ?? 表 22 11 剖面受荷段內(nèi)力計(jì)算 樁長(zhǎng)（ m) 剪力 (kN/m）