【正文】 下緣所需增加的鋼束數(shù) nH可由下緣混凝土應(yīng)力等于零這一條件按下式求得： OBHOBB K KnNH ?? e)(e B （ 4 . 2 . 1） 同理，如增加下緣配束 nH， 則相應(yīng)上緣需要增加負(fù)彎矩束 nB,即 OHBOHHB Ke KnN ? ?? )(e H （ 4 . 2 . 2） 式中： BHn n、 —— 增加的上緣束或下緣 束的束數(shù)； BH NN、 —— 相應(yīng)增加的上緣束。故可能需要根據(jù)構(gòu)造要求對(duì)鋼束作較大調(diào)整。在確定每個(gè)截面的錨固束和通過(guò)束時(shí)，必須考慮到一個(gè)重要因素；懸臂施工的連續(xù)梁橋一般采用大噸位預(yù)應(yīng)力群錨體系，集中錨固在腹板的上承托處。結(jié)合鋼筋估算結(jié)果（由上表）與 20%預(yù)應(yīng)力損失，對(duì)本橋支點(diǎn)截面上緣配置 1140（ 76束） 根 15φ ，其他截面由支點(diǎn)向跨中截面遞減；中跨合攏段截面下緣配置 330（ 22束） 根 15φ ，其他截面由跨中向兩邊遞減，邊跨下緣配置 150根 （ 10束） 15φ ，頂板 120（ 8束）15φ 。在《公路橋規(guī)》中，當(dāng)預(yù)拉區(qū)配置受 力的非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，容許截面出現(xiàn)少許拉應(yīng)力，但在估算鋼束數(shù)量時(shí)，依然假設(shè) RL 等于零。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計(jì)算 。 m） f)正常使用極限狀態(tài) 軸力下最大與最小 剪力圖（單位： kN） 圖 27 4 配筋設(shè)計(jì) 鋼束估算 根據(jù)配筋計(jì)算要求，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段的應(yīng)力要求和塑性階段的強(qiáng)度要求。 m） 26 b) 正常使用極限狀態(tài) 彎矩下最大與最小 剪力 圖 （單位： kN） c) 正常使用極限狀態(tài)剪力下最大與最小 彎矩圖 （單位： kN m 單元號(hào) =1左節(jié)點(diǎn)號(hào) =1 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 24 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +02 +02 +02 +02 +02 +02 彎矩 +03 +03 +03 +03 +03 +03 單元號(hào) =1右節(jié)點(diǎn)號(hào) =2 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +02 +02 +02 +02 +02 +02 彎矩 +03 +03 +03 +03 +03 +03 單元號(hào) =4左節(jié)點(diǎn)號(hào) =4 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +03 +03 +03 +02 +03 +02 （續(xù)上表） 彎矩 +03 +03 +03 +02 +03 +01 單元號(hào) =4右節(jié)點(diǎn)號(hào) =5 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +02 +02 +02 +03 +03 +02 彎矩 +03 +03 +02 +03 +03 +02 單元號(hào) =11左節(jié)點(diǎn)號(hào) =11 內(nèi)力 性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +03 +03 +03 +03 +03 +03 彎矩 +03 +03 +04 +03 +04 +03 單元號(hào) =11右節(jié)點(diǎn)號(hào) =12 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最 大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +03 +03 +03 +03 +03 +03 彎矩 +02 +02 +03 +04 +04 +04 單元號(hào) =22左節(jié)點(diǎn)號(hào) =22 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +05 +05 +05 +05 +05 +05 剪力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 彎矩 +03 +03 +04 +04 +04 +04 單元號(hào) =22右節(jié)點(diǎn)號(hào) =23 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +05 +05 +05 +05 +05 +05 剪力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 彎矩 +03 +03 +04 +04 +04 +04 單元號(hào) =24左節(jié)點(diǎn)號(hào) =24 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +05 +05 +05 +05 +05 +05 25 剪力 +03 +03 +03 +03 +03 +02 彎矩 +03 +04 +04 +04 +04 +04 單元號(hào) =24右節(jié)點(diǎn)號(hào) =25 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +05 +05 +05 +05 +05 +05 剪力 +04 +03 +04 +03 +03 +04 彎矩 +04 +04 +04 +04 +04 +04 單元號(hào) =33左節(jié)點(diǎn)號(hào) =33 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +03 +03 +03 +03 +03 +03 彎 矩 +03 +03 +03 +04 +04 +04 （續(xù)上表） 單元號(hào) =33右節(jié)點(diǎn)號(hào) =34 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +03 +03 +03 +03 +03 +03 彎矩 +04 +04 +04 +03 +04 +03 單元號(hào) =44左節(jié)點(diǎn)號(hào) =44 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +02 +02 +02 +02 +02 +02 彎矩 +03 +04 +03 +03 +03 +04 單元號(hào) =44右節(jié)點(diǎn)號(hào) =45 內(nèi)力性質(zhì) 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 +04 +04 +04 +04 +04 +04 剪力 +02 +01 +02 +02 +02 +01 彎矩 +03 +04 +03 +03 +03 +04 選用使用內(nèi)力組合Ⅰ 根據(jù)正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合表和承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合表可繪出正常使用極限狀態(tài)和承載能力狀態(tài)的彎矩包絡(luò)圖和相應(yīng)的剪力包絡(luò)圖。 m） d)承載能力極限狀態(tài) 剪力下最大與最小 剪力圖（單位： kN） e)承載能力極限狀態(tài) 軸力下最大與最小 彎矩圖（單位： kN a)承載能力極限狀態(tài) 彎矩下 最大與最小彎矩矩圖 （單位： kN按上述規(guī)定進(jìn)行荷載組合 ， 表 承載能力極限狀態(tài)荷載組合Ⅰ內(nèi)力結(jié)果 單位：軸力 kN，剪力 kN，彎矩 kN偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取 ；與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變作用可根據(jù)觀測(cè)資料和工程經(jīng)驗(yàn)取用適當(dāng)?shù)拇碇怠? ⑵ 偶然組合。 ⑴ 基本組合。 m） b） 人群荷載最大、最小剪力圖（單位： kN） 圖 荷載組合 在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用 (或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 m) 20 人群荷載最大、最小彎矩情況和最大、最小剪力如下圖 。 表 單元號(hào) 節(jié)點(diǎn)號(hào) 人群 MaxM 人群 MinM 軸力(kN) 剪力 (kN) 彎矩(kN m） b） 車道荷載最大、最小剪力 圖 （單位： kN） 圖 人群荷載 人群加載只需求出影響的正、負(fù)區(qū)段面積 。 m) 軸力 (kN) 剪力 (kN) 彎矩(kN m） a) 溫度次內(nèi)力剪力圖 (單位 ： kN) 圖 活載內(nèi)力計(jì)算 車道荷載 全橋車道荷載內(nèi)力如表 所示。 m 軸力 kN 剪力 kN 彎矩 kN本設(shè)計(jì)考慮主梁上下 緣溫差 7℃ ，溫度次內(nèi)力結(jié)果如 表 所示。 表 單元號(hào) 左節(jié)點(diǎn)號(hào) 右節(jié)點(diǎn)號(hào) 左支點(diǎn)處 1 1 2 左邊跨合攏處 4 4 5 全橋 1/8處 11 11 12 全橋 2/8處 22 22 23 左橋墩處 24 24 25 全橋 3/8處 33 33 34 中跨合攏處 44 44 45 中跨合攏處 45 45 46 全橋 5/8處 55 55 56 右橋墩處 64 64 65 全橋 6/8處 66 66 67 全橋 7/8處 77 77 78 右邊跨合攏段 85 85 86 右支點(diǎn)處 88 88 89 由于本計(jì)算書篇幅所限 ,本計(jì)算書除 單元截面配筋表外所有表都只例全橋左邊的重要單元號(hào)與節(jié)點(diǎn)號(hào)。全橋共分 86 個(gè)單元、 87 個(gè)節(jié)點(diǎn)，其中兩個(gè)邊跨各有 24 個(gè)單元，中跨有 44 個(gè)單元，再后面的恒載、活載、施工及驗(yàn)算等內(nèi)力的計(jì)算時(shí)，代入程序的單元?jiǎng)澐中问蕉家砸陨线@種劃分方式填寫數(shù)據(jù)文件。如 圖所示 圖 主橋單元?jiǎng)澐质疽鈭D 全橋施工階段的劃分 單元的截面特性和單元重量 為了方便全橋的施工分段，更好地根據(jù)起吊重量來(lái)劃分，特用程序?qū)澐值牧旱膯卧慕孛嫣匦院蛦卧亓坑?jì)算出來(lái)，具體結(jié)果見表 ： 表 單元毛截面特征 單元號(hào) 截面抗彎慣距 (m4) 截面面積 (m2) 截面高度 (m) 中性軸高 (m) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 13 （ 續(xù)上表 ） 單元號(hào) 截面抗彎慣距 (m4) 截面面積 (m2) 截面高度 (m) 中性軸高 (m) 16 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 （此為左半跨梁段自重，右半跨與之對(duì)應(yīng)相等） 主梁施工分段 除第 1單元和、第 268 單元在邊跨合攏前采用滿堂支架現(xiàn)澆成形，其它邊跨梁段均與主跨梁段同時(shí)對(duì)稱懸臂澆注，在此不一一 列出。這樣便于模擬施工過(guò)程，而且這些截面正是需要驗(yàn)算的截面。全橋以下原則在適當(dāng)位置劃分節(jié)點(diǎn)： 1）桿件的轉(zhuǎn)折點(diǎn)和截面的變化點(diǎn)； 2）施工分界點(diǎn)、邊界處及支座處； 3）需驗(yàn)算或求位移的截面處； 4）當(dāng)出現(xiàn)位移不連續(xù)的情況時(shí)，例如相鄰兩單元以鉸接形式相連（轉(zhuǎn)角不連續(xù)），可在鉸接處設(shè)置兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，利用主從約束考慮該連接方式。 （ 3） 拆除全部模板，解除臨時(shí)約束并將主跨支座的一個(gè)改成固定鉸支座，其余兩個(gè)改成活動(dòng)鉸支座，形成四跨連續(xù)梁 ，張拉全部剩余鋼索。 施工程序建議分為三大步驟 （ 1） 在墩頂 0梁段施工完畢之后，兩側(cè)對(duì)稱懸臂澆注至合攏之前的梁段，邊跨上的等高直線段采用滿堂支架施工，一次性澆注，邊跨 3 號(hào) 段合攏，形成單懸臂簡(jiǎn)支梁。 主梁施工方法 主梁施工方法 主梁采用懸臂澆注法施工，墩頂梁段分別在各墩頂澆注，其余梁段用活動(dòng)掛籃懸臂 澆注，掛籃及附屬設(shè)備重不大于 130t。 具體分段 本橋全長(zhǎng) 310 米，中支點(diǎn) 0塊長(zhǎng)度 6m， 1— 8長(zhǎng) 3m， 918長(zhǎng) 4m 。 主梁分段與施工階段的劃分 分段原則 懸臂澆筑的每個(gè)節(jié)段長(zhǎng)度一般為 34m，節(jié)段太長(zhǎng)，將增加混凝土自重與掛籃結(jié)構(gòu)的重量。 （ 3） 人行道 人行道的寬度為 1. 5m， 設(shè) 的欄 桿 。 橋面鋪裝 （ 1） 橋面鋪裝 根據(jù)要求，選用 2cm 厚的防水層、 8cm 厚的 C50 防水混凝土和 10cm 瀝青混凝土作為鋪