【文章內(nèi)容簡介】 了簡化計算 ,將溫度變化產(chǎn)生的軸向力按線膨脹計算 ,箱梁分段按平均斷面計 ,假設(shè)兩墩身無位移 ,按變形協(xié)調(diào)原理 : 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 13 ihhihnigggN AE LNAE LNl ??????? ?? 12 Ltlt ????? ? ?? ???????????ni ihhihgggtNAELAELLtNll12? 式中 N為軸向 力， ? 為 砼 線膨脹系數(shù)，取 5101 ?? ； hL ， gL 為懸臂梁 節(jié)段長 和合攏段 勁性骨架 長度（ mLh 156? ， mLg 3? ） ； gE , hE 為鋼材和砼的彈性模量（ MPaE g ?? ， MPaE h ?? ）； ihL ， ihA 分別為 第 i 節(jié)斷面的長度和斷面面積。 根據(jù)貴陽往年天氣情況， 合攏時 10月份最高溫度和最低溫度溫差達 160C，取 溫度差 情人谷特大橋 “ 95+170+95” 連續(xù)剛構(gòu)橋箱梁截面特性 節(jié)段號 平均截面面積 (m2) 節(jié)段長度（ m) Lh 247。 (Eh Ah) 0 6 1 2 3 4 3 5 3 6 3 7 3 8 3 9 3 10 11 12 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 14 13 14 15 16 17 4 18 4 19 4 20 4 21 4 22 4 23 4 合計： 10455 317016101??????????????N =131529KN 其中 勁性骨架的截面面積 Ag=4 104m2 MP aMP aAN 1315 29 4 ??????? ? 由此 可見在主墩固結(jié)，邊墩活動支座受限的情況下，兩端懸臂梁的懸澆段和邊跨現(xiàn)澆段的相對距離完全固定，那么勁性骨架的應(yīng)力已遠遠超出它所能承擔的范圍。因此在 邊跨 合 攏 口鎖定后，應(yīng)立即釋放邊墩的滑動支座的限位裝置，使合 攏 后 的結(jié)構(gòu)體系形成如下的力學模型。 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 15 當梁體滑動支座約束解除后 ，勁性骨架支撐的受力特點發(fā)生了改變：當升溫 t? 時， yG FNN ??? ? ；當降溫時， yG FNN ???? ? 其中 GN為邊跨現(xiàn)澆段砼重量 .。 由以上分析可知道，合攏口勁性骨架強度是由升溫時應(yīng)力大小決定的。為防止新澆注砼受拉，需要對合 攏 口施加臨時預(yù)應(yīng)力束： 當降溫時 ,軸向力為 0， ? ???? Gy NKF ，其中 K為抗裂安全系數(shù)，取 ； ? 為砼與模板之間的摩擦系數(shù)，取 。當升溫時， ? ）4 2 3 . 2 8 t=（)1( GGGyG NNNKFNN ??? ?????????? KNF y 9 0 6 2 3 ????? KNN 3 9 2 3 ????? ,要求臨時張拉 BT5（ 22根） 、 BT2（ 22根） 、 B5（ 22根） 、 B6（ 22根） 至 30%。 中跨合攏時， 邊跨支座開始滑動， 0段主 墩為墩梁固結(jié)，其計算力學模型為： 對于中跨合攏段， 由于是合攏兩個懸臂梁，兩懸臂的變形基本一致，因此勁性骨架主要抵抗由溫度變化引起的拉壓變形、彎曲和剪切變形。 假設(shè) 中跨合攏段沒有勁性骨架，梁的溫度線膨脹系數(shù)為 5101 ???? ，北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 16 39。 m a x ～l lh ??????? 混??36LEIP?在溫度變化177。 16℃ 時 ,單側(cè)懸臂端的伸長或縮短量為 : mtll 0 2 8 )16(179101 5 ?????????? ?? , 因此合攏段的伸長量為 : mll 0 5 7 2 8 39。 ??????? ,合攏段的應(yīng)變?yōu)?: 從上式看出 ,中跨合攏段如果不采取措施 ,合攏段在砼的養(yǎng)護區(qū)間是 不能抵抗溫度變形的。 由于勁性骨架限制了懸臂端的變形，因此可以根據(jù)墩的抗推剛度求出骨架的軸力從而確定其截面尺寸。 在計算墩的抗推剛度時，可近似將連續(xù)剛構(gòu)橋主墩按下端固結(jié)，上端自由的懸臂柱進行分析，如下圖所示意： 縱向位移 為 1mm時 即 P為產(chǎn)生單位水平位移時所引起的作用北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 17 43 mI ????hhGA QL ????? ???????? ? ? 54 2 10)40(2骨架骨架骨架?mmtP / 3 4 ????? 036 52 4 ～＜P ????? ?? 砼?力 ， E為混凝土的彈性模量； I位主敦剛度； L為主敦高度。 ； 因此勁性骨架軸力為： N=N0+400+ =+= 中跨合攏段骨架的實際面積為 960cm2,勁性骨架應(yīng)變?yōu)? 滿足合攏段混凝土的變形要求。 中跨臨時張拉 Z5（ 22根） 、 Z10（ 22根） 共計 4束至 50%。頂板 ZT束 設(shè)計 為 5根（ 2021KN） ， 張拉至 50%。 ZT束在中跨合攏段位置太靠中，在頂板倒角處效果最好。 合攏段在溫度變化時不僅產(chǎn)生使骨架產(chǎn)生縱向變形，同時還產(chǎn)生豎向變形，對于邊跨合攏段來說，由于是支架現(xiàn)澆，支架現(xiàn)澆對豎向變形很小，所以可以忽略不計。 只考慮懸臂端中跨合攏段的豎向變形，從以往橋梁時間現(xiàn)場監(jiān)控經(jīng)驗，在溫度變化177。 16℃時，懸臂端平均小撓 30mm～ 40mm左右，假定在溫度和 骨架作用下懸臂端下降 h? )40( hlQ ???? ；骨架的剪切應(yīng)變?yōu)? 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 18 mmh ??m pal hhEM A X 0 252 ?? ????? ????骨骨? ；勁性骨架剪應(yīng)變 ??? ，可見中跨合攏段的剪切變形很小，能滿足和攏段砼的養(yǎng)護要求。 勁性骨架可以看成是兩端固結(jié) 的固端梁，懸臂端的豎向位移也會引起勁性骨架固端的彎距，因此勁性骨架也有抗 彎 要求。 由結(jié)構(gòu)力學可知： ＜ 205mpa 合格！ 邊跨勁性骨架設(shè)計 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 19 斷面圖 邊跨勁性骨架受力計算 邊 跨 合 攏 段 軸力 N=, 平 均 每 根 勁 性 骨 架 受 力 為N0=。邊跨合攏段為兩 根雙拼 I40b工字鋼 加連接鋼板組成。 I40b工字鋼截面特性如下： A=； Ix=22780cm4 ； Wx=1140cm3； Iy=692cm4。 Wy= Am=2 A=2 = Ix0=2 Ix=45560cm4 IY0=2 Iy=1384cm4 組合截面的勁性骨架是外鎖形式，其預(yù)埋在邊跨現(xiàn)澆段與邊跨懸臂 段 端 ， 其壓 桿 長度取 3m進行兩端焊接，視為兩端固定，故勁性骨架μ =行壓 桿 驗算， 2根 I40工 字鋼 截面組合后最大臨界力為 ： cmAI mxx )( 2100 ???? ???? xl??? cmAI myy )( 2100 ???? ???? yl??? 北京東路延伸段情人谷特大橋合攏段施工方案 20 00 yx ?? ?? 故取 ?y? ，查取 ?? ，則單個勁性骨架 極限理論 受力為 KNAN m 3 4 6 52 0 8 88 9 ??????? ?? 。 ? N0= N=3465KN 邊跨合攏段每根勁性骨架 桿件結(jié)構(gòu) 受力滿足 要求 。 邊跨勁性骨架牛腿焊縫計算 牛腿焊縫只計算鋼板 A與鋼板 C、鋼板 A與鋼板 B和鋼板 B與鋼板 C之間的焊縫，焊縫采用雙面焊 。 焊縫高 2cm，寬 cm。 鋼板 a與鋼板 b為 正 面角焊縫， 焊縫計算長度 lw=8 8=368cm；焊縫計算高度 he== =； ?f? 。 合格MP afMP acmcm kNlh N wffwef ???????? ?? ！ 鋼板 a與鋼板 c,鋼板 b與鋼板 c為側(cè)面角焊縫， 焊縫計算長度 lw=8 8=390cm；焊縫計