【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 4. 872 43e + 002 8. 120 71e + 002 1. 136 90e + 003 1. 461 73e + 003 1. 786 56e + 003P o st C SS M a ll : 沉降M A X : 6 9M I N : 69文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì)單位 : kN日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 圖 支座沉降作用下主梁產(chǎn)生的剪力圖 主梁個(gè)關(guān)鍵截面在支座沉降作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表 23: 表 23 支座沉降作用下的彎矩、剪力值 單元 荷載（ kN） 剪力（ kN） 彎矩（ kN*m） 1 支座沉降 0 7 支座沉降 19 支座沉降 20 支座沉降 26 支座沉降 34 支座沉降 35 支座沉降 47 支座沉降 活載內(nèi)力計(jì)算 沖擊系數(shù)的計(jì)算 汽車的沖擊系數(shù)是汽車過(guò)橋 時(shí)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動(dòng)力效應(yīng)的增大系數(shù)。沖擊作用以車體的振動(dòng)和橋跨自身的變形和振動(dòng)。根據(jù)新《公路橋規(guī)》（ JTJ D62020），結(jié)合 第 13 頁(yè) 共 64 頁(yè) 公路橋梁可靠度研究的成果，采用結(jié)構(gòu)的基頻來(lái)計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。本設(shè)計(jì)采用Midas 計(jì)算軟件求橋梁的基頻。連續(xù)梁橋的基頻的計(jì)算公式為： ccccmEIlfmEIlf??265 261 21?? 式中 l － 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑 (m)； E－ 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 ( 2/mN )； cI － 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性距 ( 4m )； cm － 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 (kg/m)； G － 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力 (N /m)； g － 重力加速度， g= (m/2s ) ； 計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩和剪力效應(yīng)時(shí)，采用 1f ；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用 2f 。 在本設(shè)計(jì)中，取 l= 340m， E= 32500000000N/m， cI = 4m ， mkgm c /21654? ，由公式計(jì)算得 1f =, 2f =, HzfHzf , 21 ?? ,由新《公路橋規(guī)》 可得，沖擊系數(shù)μ = 。 車道布載及計(jì)算 該橋單幅 2 車道，對(duì)設(shè) 2 車道進(jìn)行兩種極端情況下的組合進(jìn)行計(jì)算，每個(gè)車道寬。第一種情況是將車道進(jìn)行正載布載（見(jiàn)圖 ）；第二種情況是將車道進(jìn)行偏載布載（見(jiàn)圖 ）。汽車荷載對(duì)結(jié)構(gòu)的最大作用為正載和偏載兩種車道荷載作用的最大值。汽車荷載按照正載布置和偏載布置組合取最不利情況進(jìn)行計(jì)算。 第 14 頁(yè) 共 64 頁(yè) 圖 正載布載 圖 偏載布載 影響線 利用有限元計(jì)算軟件據(jù)算支座處的反力影響線和跨中的彎矩影響線。 （ 1） 支座 1處的反力影響線及移動(dòng)荷載的最不利荷載布置見(jiàn)圖 第 15 頁(yè) 共 64 頁(yè) MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORINFL U. LINE軸力4 .15 4 7 6 e0 0 33 .76 8 4 8 e0 0 33 .38 2 2 1 e0 0 32 .99 5 9 3 e0 0 32 .60 9 6 5 e0 0 32 .22 3 3 8 e0 0 31 .83 7 1 0 e0 0 31 .45 0 8 2 e0 0 31 .06 4 5 4 e0 0 36 .78 2 6 6 e0 0 40 .00 0 0 0 e+0 0 0 9 .42 8 8 9 e0 0 5單元號(hào) = 1位置 = i 節(jié)點(diǎn)Pos tCSLA NE al lMAX : N oneMIN : N one文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì) 2單位 : kN日期 : 0 6 /1 4 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 圖 支座 1處的反力影響線 （ 2） 跨中截面彎矩影響線見(jiàn)圖 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORINFL U. LINE彎矩 y1 .14 0 7 8 e+0 0 11 .03 5 6 1 e+0 0 19 .30 4 3 4 e+0 0 08 .25 2 5 9 e+0 0 07 .20 0 8 5 e+0 0 06 .14 9 1 0 e+0 0 05 .09 7 3 5 e+0 0 04 .04 5 6 1 e+0 0 02 .99 3 8 6 e+0 0 01 .94 2 1 1 e+0 0 00 .00 0 0 0 e+0 0 0 1 .61 3 8 2 e0 0 1單元號(hào) = 4 7位置 = i 節(jié)點(diǎn)Pos tCSLA NE al lMAX : N oneMIN : N one文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì) 2單位 : kN * m日期 : 0 6 /1 4 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 圖 跨中截面彎矩影響線 利用有限元軟件計(jì)算得到在活載作用下 的彎矩、剪力包絡(luò)圖： 第 16 頁(yè) 共 64 頁(yè) MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M D IAG RA M彎矩 y8 .26 3 5 1 e+0 0 34 .12 2 7 9 e+0 0 30 .00 0 0 0 e+0 0 0 4 .15 8 6 6 e+0 0 3 8 .29 9 3 9 e+0 0 3 1 .24 4 0 1 e+0 0 4 1 .65 8 0 8 e+0 0 4 2 .07 2 1 6 e+0 0 4 2 .48 6 2 3 e+0 0 4 2 .90 0 3 0 e+0 0 4 3 .31 4 3 7 e+0 0 4 3 .72 8 4 5 e+0 0 4Pos tCSMVall : 移動(dòng)MAX : 4 7MIN : 2 7文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)紐單位 : kN * m日期 : 0 6 /0 9 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .48 3Y: 0 .83 7Z: 0 .25 9 圖 活載作用下主梁產(chǎn)生的彎矩包絡(luò)圖 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M D IAG RA M剪力 z4 .58 0 6 9 e+0 0 33 .74 7 8 4 e+0 0 32 .91 4 9 8 e+0 0 32 .08 2 1 3 e+0 0 31 .24 9 2 8 e+0 0 30 .00 0 0 0 e+0 0 0 4 .16 4 2 7 e+0 0 2 1 .24 9 2 8 e+0 0 3 2 .08 2 1 3 e+0 0 3 2 .91 4 9 8 e+0 0 3 3 .74 7 8 4 e+0 0 3 4 .58 0 6 9 e+0 0 3Pos tCSMVall : 移動(dòng)MAX : 2 6MIN : 6 9文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)紐單位 : kN日期 : 0 6 /0 9 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .48 3Y: 0 .83 7Z: 0 .25 9 圖 活載作用下主梁產(chǎn)生的剪力包絡(luò)圖 主梁各個(gè)關(guān)鍵截面在活載作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表 24 表 24 活載作用下的彎矩、剪力值 第 17 頁(yè) 共 64 頁(yè) 單元 荷載 剪力最大時(shí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)力值 彎矩最大時(shí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)力值 剪力（ kN） 彎矩（ Kn*m） 剪力（ kN） 彎矩（ kN*m） 1 活載 0 0 7 活載 19 活載 20 活載 26 活載 34 活載 35 活載 47 活載 溫度內(nèi)力計(jì)算 橋梁設(shè)計(jì)中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，在線性溫差變化 情況下，梁式結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生撓曲變形，且梁再變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中，它不但引起結(jié)構(gòu)的位移，且由于多余約束的影響，從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)溫度次內(nèi)力 。 在成橋階段，考慮橋梁在溫度荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力。 在本設(shè)計(jì)中，考慮頂板升溫 20 度、降溫 20 度兩種溫度力以及它們對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的影響，還有日照升溫和日照降溫對(duì)橋梁的影響。利用有限元軟件得出橋梁在體系升溫、體系降溫、日照升溫、日照降溫作用下產(chǎn)生的彎矩、剪力圖： 第 18 頁(yè) 共 64 頁(yè) M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M彎矩 y3. 413 98e + 0032. 726 63e + 0032. 039 28e + 0031. 351 93e + 0036. 645 77e + 0020. 000 00e + 000 7. 101 26e + 002 1. 397 48e + 003 2. 084 83e + 003 2. 772 18e + 003 3. 459 53e + 003 4. 146 88e + 003P o st C SST: 體系升溫M A X : 6 9M I N : 26文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì)單位 : k N* m日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 圖 體系升溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M剪力 z9. 693 34e + 0027. 930 91e + 0026. 168 48e + 0024. 406 05e + 0022. 643 63e + 0020. 000 00e + 000 8. 812 27e + 001 2. 643 65e + 002 4. 406 08e + 002 6. 168 51e + 002 7. 930 94e + 002 9. 693 36e + 002P o st C SST: 體系升溫M A X : 6 9M I N : 26文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì)單位 : kN日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 圖 體系升溫作用下主梁產(chǎn)生的 剪力圖 第 19 頁(yè) 共 64 頁(yè) M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M彎矩 y4. 146 88e + 0033. 459 53e + 0032. 772 18e + 0032. 084 83e + 0031. 397 48e + 0037. 101 26e + 0020. 000 00e + 000 6. 645 77e + 002 1. 351 93e + 003 2. 039 28e + 003 2. 726 63e + 003 3. 413 98e + 003P o st C SST: 體系降溫M A X : 2 6M I N : 69文件 : 鄧可的畢業(yè)設(shè)計(jì)單位 : k N* m日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 圖 體系降溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M剪力 z9. 693 36e + 0027. 930 94e + 0026. 168 51e + 0024. 406 08e + 0022. 643 65e + 0028. 812 27e + 0010. 000 00e + 000 2.