【文章內(nèi)容簡介】 )、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ=(ρteσsk)=()= 取 ψ= (4)、受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 dep=Σnidi2/Σniνidi=(12202+0)/(12120+0)=20mm (5)、最大裂縫寬度 ωmax=αcrψσsk(+)/Es=(50+20/)/202100=≤ωlim= 滿足要求！ 五、承臺計算 承臺配筋 承臺底部長向配筋 HRB400 Φ20@100 承臺底部短向配筋 HRB400 Φ20@100 承臺頂部長向配筋 HRB400 Φ20@200 承臺頂部短向配筋 HRB400 Φ20@200 荷載計算 承臺有效高度： h0=13505020/2=1290mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(+())m X方向 ： Mx=Mab/L=m Y方向 ： My=Mal/L=m 受剪切計算 V=F/n+M/L=+ 1485/= 受剪切承載力截面高度影響系數(shù) ： βhs=(800/1290)1/4= 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離： a1b=(abBd)/2=()/2= a1l=(alBd)/2=()/2= 剪跨比： λb39。=a1b/h0=100/1290=，取 λb=； λl39。= a1l/h0=100/1290=，取 λl=； 承臺剪切系數(shù)： αb=(λb+1)=(+1)= αl=(λl+1)=(+1)= βhsαbftbh0=1035= βhsαlftlh0=1035= V=≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)= 滿足要求！ 受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍： B+2h0=+2= ab=≤B+2h0=， al=≤B+2h0= 角樁位于沖切椎體 以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 17 承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 αS1= My/(α1fcbh02)=106/(500012902)= δ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1δ1/2= AS1=My/(γS1h0fy1)=106/(1290360)=2125mm2 最小配筋率 ： ρ=max(,45ft/fy1)=max(,45)=max(,)=% 梁底需要配筋： A1=max(AS1, ρbh0)=max(2125,50001290)=12900mm2 承臺底長向?qū)嶋H配筋： AS139。=16023mm2≥A1=12900mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 αS2= Mx/(α2fcbh02)=106/(500012902)= δ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1δ2/2= AS2=Mx/(γS2h0fy1)=106/(1290360)=2125mm2 最小配筋率： ρ=max(,45ft/fy1)=max(,45)=max(,)=% 梁底需要配筋： A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,50001290)=12900mm2 承臺底短向?qū)嶋H配筋： AS239。=16023mm2≥A2=12900mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋： AS339。=8169mm2≥39。=16023=8012mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋： AS439。=8169mm2≥39。=16023=8012mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承 臺豎向連接筋為雙向 Φ10@500。 六、配筋示意圖 承臺配筋圖 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 18 樁配筋圖 （二） 2塔吊（ QTZ80）鋼平臺格構(gòu)式樁 基礎計算書 計算依據(jù)： 《塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程》 JGJ/T1872021 《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 GB500102021 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》 JGJ942021 《建筑地基基礎設計規(guī)范》 GB500072021 《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 GB500172021 一、塔機屬性 塔機型號 QTZ80 塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度 H0(m) 40 塔機獨立狀態(tài)的計算高度 H(m) 43 塔身桁架結(jié)構(gòu) 方鋼管 塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度 B(m) 二、塔機荷載 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 19 塔機豎向荷載簡圖 塔機自身荷載標準值 塔身自重 G0(kN) 670 起重臂自重 G1(kN) 60 起重臂重心至塔身中心距離 RG1(m) 25 小車和吊鉤自重 G2(kN) 小車最小工作幅度 RG2(m) 0 最大起重荷載 Qmax(kN) 60 最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 最大起重力矩 M2() 600 平衡臂自重 G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m) 平衡塊自重 G4(kN) 154 平衡塊重心 至塔身中心距離 RG4(m) 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 工程所在地 浙江 紹興市 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 20 基本風壓 ω0(kN/m2) 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅 地面粗糙度 B類 (田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū) ) 風振系數(shù) βz 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 風壓等效高度變化系數(shù) μz 風荷載體型系數(shù) μs 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 風向系數(shù) α 塔身前后片桁架的平 均充實率 α0 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 工作狀態(tài) ＝ 非工作狀態(tài) ＝ 塔機傳遞至基礎荷載標準值 工作狀態(tài) 塔機自重標準值 Fk1(kN) 670+60+++154＝ 起重荷載標準值 Fqk(kN) 60 豎向荷載標準值 Fk(kN) +60＝ 水平荷載標準值 Fvk(kN) 43＝ 傾覆力矩標準值 Mk(kNm) 6025++(600+43)＝ 非工作狀態(tài) 豎向荷載標準值 Fk39。(kN) Fk1＝ 水平荷載標準值 Fvk39。(kN) 43＝ 傾覆力矩標準值 Mk39。(kNm) 6025++43＝ 塔機傳遞至基礎荷載設計值 工作 狀態(tài) 塔機自重設計值 F1(kN) ＝ ＝ 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 21 起重荷載設計值 FQ(kN) ＝ 60＝ 84 豎向荷載設計值 F(kN) +84＝ 水平荷載設計值 Fv(kN) ＝ ＝ 傾覆力矩設計值 M(kNm) (6025+)+(600+743)＝ 非工作狀態(tài) 豎向荷載設計值 F39。(kN) 39。＝ ＝ 水平荷載設計值 Fv39。(kN) 39。＝ ＝ 傾覆力矩設計值 M39。(kNm) (6025+)+43＝ 三、鋼平臺計算 鋼平臺寬 b(m) 鋼平臺板厚 t(mm) 50 鋼平臺總重 Gp1(kN) 6 格構(gòu)式鋼柱總重 Gp2(kN) 40 錨栓孔直徑 R(mm) 33 鋼平臺與格構(gòu)柱連接角焊縫焊角尺寸 hf1(mm) 10 節(jié)點板與格構(gòu)柱連接角焊縫焊角尺寸 hf2(mm)： 10 鋼平臺單邊節(jié)點板個數(shù) n1 2 節(jié)點板厚 t1(mm) 20 節(jié)點板高 h1(mm) 400 節(jié)點板寬 b1(mm) 200 鋼平臺驗算方式 雙向板 雙向板的支撐形式 四邊簡支 鋼板抗彎強度設計值 f(N/mm2) 215 基礎節(jié)螺栓 螺栓強度等級 高強螺栓 螺栓直徑 d(mm) 30 螺栓個數(shù) n 8 螺栓有效直徑 de(mm) 27 螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2) 310 螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2) 500 樁對角線距離： L=(ab2+al2)=(+)= 鋼板強度驗算 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax1=F/n+M/L=+ Qmin1=F/nM/L=浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 22 簡化鋼平臺板為雙向板 (斷面扣除 2個錨栓孔直徑 )承載計算 , 鋼板自重： q=t == 板的支撐方式為四邊簡支，板在兩個方向的長度 lx=ly=a，查雙向板在均布荷載作用下的內(nèi)力系數(shù)表得最大彎矩在跨中， Mx=My，彎矩系數(shù)為 M中 1=(qa+Qmax/a)a2=(+)=m M中 2=(qa+Qmin/a)a2=(+()/)=m M=m W=(a2R)t2/6=(400233)502/6= σ=M/W=106/=≤f=215N/mm2 滿足要求！ 基礎節(jié)螺栓驗算 每個螺栓所受剪力： Nvb=nvπd2fvb/4=1π302310/4=； 螺栓所受剪力： Nv=Fv/n=≤ 滿足要求！ 螺栓抗拉驗算： Ntb=πde2ftb/4=π272500/4= 螺栓抗拉驗算： Nt=Qmin1/(n/4)=(8/4)=≤ 滿足要求！ 螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算： ((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)=(()2+()2)=≤ 1 滿足要求！ 焊縫驗算 荷載效應基本組合偏心豎向力 作用下： Qmax2=(F+)/n+M/L=(+6)/4+ Qmin2=(F+)/nM/L=(+6)/ 鋼平臺與格構(gòu)柱連接角焊縫： hf1=10mm 焊縫長度 lw1=42l =42160=1280mm 節(jié)點板與鋼平臺連接采用雙面角焊縫： hf2=10mm 焊縫長度 lw2=42n1b 1=422200=3200mm 考慮安裝焊縫折減系數(shù)取 焊縫應力： σ=Qmin2/((lw1h f1+ lw2h f2))=103/((128010+320010))=≤f=160N/mm2 滿足要求！ 節(jié)點板與格構(gòu)柱連接采用雙面角焊縫： hf2=10mm 焊縫長度 lw3=42n1h 1=422400=6400mm 考慮安裝焊縫折減系數(shù)取 浙江欣業(yè)建設集團有限制公司 塔吊基礎施工專項方案 泗匯江小區(qū)十一期安置房建設 工程 23 焊縫應力： σ=N/(lw3h f2))=103/(640010)=≤f=160N/mm2 滿足要求！ 四、樁頂作用效應計算 基礎布置 樁數(shù) n 4 下承臺高度 h(m) 下承臺長 l(m) 4 下承臺寬 b(m) 4 下承臺長向樁心距 al(m) 下承臺寬向樁心距 ab(m) 樁直徑 d(m) 下承臺參數(shù) 下承臺混凝土等級 C30 下承臺混凝土自重 γC(kN/m3) 25 下承臺上部覆土厚度 h39。(m) 0 下承臺上部覆 土的重度γ39。(kN/m3) 19 下承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hγc+h39。γ39。)=44(25+019)=240kN 承臺及其上土的自重荷載