【文章內容簡介】 會造成地震力計算異常。對于復雜、多塔以及平面不規(guī)則的建筑就要多選，一般要求“有效質量數(shù)大于 90％就可以，證明我們的陣型數(shù)取的足夠的多了。一般情況例如 20 層的高層建筑取 9 個振型就可以滿足。 （ 8）活荷載質量折減系數(shù)： 計算地震作用時，建筑結構的重力荷載代表值應取永久荷載標準值和可變荷載組合值之和。可變荷載的組合值系數(shù)應按下列規(guī)定采用：一般取 （對于藏書庫、檔案庫、庫房等建筑應特別注意，應取 ）。調整系數(shù)只改變樓層質量 ， 從而改變地震力的大小，但不改變荷載總值，即對豎向荷載作用下的內力計算無影響。 （ 9）周期折減系數(shù)： 計算各振型地震影響系數(shù)所采用的結構自振周期應考慮非承重填充墻體對結 構剛度增強的影響，采用周期折減予以反應。因此當承重墻體為填充磚墻時，高層建筑結構的計算自振周期折減系數(shù)ψ T 可按下列規(guī)定取值：框架結構可取 － ；框架剪力墻結構可取－ ； 剪力 墻結構可取 － 。具體折減數(shù)值應根據(jù)填充墻的多少及其對結構整體剛度影響的強弱來確定。 （ 10）結構阻尼比：對于一些常規(guī)結構，程序給出了結構阻尼的隱含值。除有專門規(guī)定外，鋼筋混凝土高層建筑結構的阻尼比應取 ；鋼結構在多遇地震下的阻尼比，對不超過 12 層的鋼結構可采用 ， 對超過 12 層的鋼結構可采用 ； 在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用 ；對于鋼－混凝土混合結構則根據(jù)鋼和混凝土對結構整體剛度的貢獻率取為 ～ 。 （ 11）特征周期、多遇地震影響系數(shù)最大值、 罕遇地震影響系數(shù)最大值： 可通過抗震規(guī)范規(guī)定，也可根據(jù)具體需要來指定。 建筑結構的地震影響系數(shù)應根據(jù)烈度、場地類別、設計地震分組和結構自振周期及阻尼比確定。其水平地震影響系數(shù)最大值α max 應按表 采用；特征周期應根據(jù)場地類別和設計地震分組按表 采用，計算 9度罕遇地震作用 時，特征周期應增加。 注： 1） 周期大于 的高層建筑結構所采用的地震影響系數(shù)應做專門的研究； 2） 已編制抗震設防 區(qū)劃的地區(qū)，應允許按批準的設計地震動參數(shù)采用相應的地震影響系數(shù)。 表 水平地震影響系數(shù)最大值α max 地震影響 6 度 7度 8度 9 度 12 多遇地震 （ ） （ ） 罕遇地震 － （ ） （ ） 注： 8度時括號內數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為 和 的地區(qū)。 表 特征周期值 T g （ s） 設計地震分組 場地類別 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 第一組 第二組 第三組 （ 12）斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)，相應角度 可允許最多 5 組多方向地震。附加地震數(shù)在 0－ 5 之間取值。相應角度填入各角度值。該角度是與 X 軸正方向的夾角，逆時針方向為正。 SATWE 參數(shù)中增加“斜交抗側力構件附加地震角度”與填寫“水平與整體坐標夾角”計算結果有區(qū)別：水平力與整體坐標夾角不僅改變地震力而且改變風荷載的作用方向，而斜交抗側力構件附加地震角度僅改變地震力方向?！犊挂?guī)》 、各類建筑結構的地震作用，應符合下列 規(guī)定：對于有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于 15度時應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。 設計信息 表 本設計 信息 結構重要性系數(shù) : RWO = 柱計算長度計算原則 : 有側移 梁柱重疊部分簡化 : 不作為剛域 是否考慮 PDelt 效應： 否 柱配筋計算原則 : 按單偏壓計算 鋼構件截面凈毛面積比 : RN = 梁保護層厚度 (mm): BCB = 柱保護層厚度 (mm): ACA = 是否按砼規(guī)范 ()計 算砼柱計算長度系數(shù) : 否 13 圖 SATWE設計參數(shù)圖 （ 1）結構重要性系數(shù) :安全等級二級，設計使用年限 50 年，取 （ 2）柱計算長度計算原則 : （ 3）是否考慮 PDelt 效應： (a)據(jù)有關分析結果， 7 度以上抗震設防的建筑，其結構剛度由地震或風荷載作用的位移限制控制，只要滿足位移要求，整體穩(wěn)定自然滿足，可不考慮 PDELT 效應。 (b)對 6 度抗震或不抗震，且基本風壓小于等于 ㎏ /M2 的建筑，其結構剛度由穩(wěn)定下限要求控制，宜考慮。 (c）考慮 后結構周期一般會加長。 (d）考慮后應按彈性剛度計算的，因此，柱計算長度系數(shù)應按正常方法計算 [12]。 計算控制參數(shù) (1)層剛度比計算： （ a） “剪切剛度”：按《高規(guī)》附錄 ； （ b） “剪彎剛度”：按《高規(guī)》附錄 ； （ c） “地震剪力與地震層間位移的比值”：按《抗規(guī)》 和 條文說明中建議的方法。 14 圖 SATWE計算控制參數(shù)圖 對于大多數(shù)一般的結構應選擇“地震剪力與地震層間位移的比值”算法；對于多層結構可以選擇“剪切 剛度”算法；對于有斜支撐的鋼結構可以選擇“剪彎剛度”算法。一般按“地震剪力與地震層間位移的比值”計算剛度比最容易通過。當轉換層位于 1 層時，用戶應該采用“剪切剛度”算法來計算層剛度；當轉換層位置大于 1層時，用戶應該采用“剪彎剛度”算法計算層剛度，來求轉換層上部與下部結構的等效側向剛度比和判斷其比值是否滿足《高規(guī)》的要求；若采用“地震剪力與地震層間位移的比值”算法計算層剛度，所得的轉換層上部與下部結構的剛度比結果明顯偏小，是偏于不安全的。對于轉換層設置在 3層及 3 層以上時，除了采用“剪彎剛度”算法處，用戶還要采用 “地震剪力與地震層間位移的比值”算法再計算一次層剛度，從而進行轉換層本層側向剛度不應小于相鄰上一層樓層側向剛度的 60%的下限控制。 （ 2）地震剪力與地震層間位移的比值 : 根據(jù)《抗規(guī)》 《高規(guī)》 ：其樓層側向剛度不宜小于上部相鄰樓層側向剛度的 70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的 80%。當此 條不滿足時，根據(jù)《高規(guī)》 3款應做彈性時程分析法補充計算。按照上述 規(guī)范相應的條文說明中建議的方法，側向剛度可取地震作用下的層剪力與層間位移的比值計算。 由于絕大多 數(shù)工程都要執(zhí)行《抗規(guī)》 條和 條及《高規(guī)》 條的規(guī)定，因此上述公式對絕大多數(shù)工程都適用。如果工程中沒有單獨定義薄弱層的層號，則程序按“地震剪力與地震層間位移的比值”的計算結果就有可能沒有將轉換層判斷為薄弱層，所以對于有轉換層的結構，用戶應指定轉換層為薄弱層。指定薄弱層層號并不影響程序對其它薄弱層的自動判斷。用本算法計算層剛度比時，必須采用“剛性樓板假定”。對于有彈性板或板厚為零的工程，應計算兩次：在剛性樓板假定條件下計算層剛度比和找出薄弱層；再在真實條件下計算構件內力及配筋，并 檢查原找出的薄弱層是否得到確當判定地下室能否作為上部結構的嵌固端時，因為用本算法計算所得的剛度比已經(jīng)考慮了地下室的基礎回15 填土的約束剛度，故不符合規(guī)范規(guī)定。這種情況下有兩種解決辦法： (a）將地下室信息中“回填土對地下室的約束相對剛度比”填為 0，先算一遍，來判定地下室能否作為嵌固端； (b)選用“剪切剛度”來計算剛度比，并進行判定地下室能否作為嵌固端。 （ 3）剪切剛度 《抗規(guī)》 條的條文說明中要求采用“剪切剛度”來計算側向剛度。 SATWE 軟件在計算剪切剛度比時，是采用了《抗規(guī)》公式 。按照規(guī) 范要求，剪切剛度主要用于限制一層轉換部位的剛度比和當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y構的嵌固端時，地下室剛度所應滿足的條件。但是由于剪切剛度高度的簡化性，《高規(guī)》公式 ~3不適用于梁式托柱轉換層和桁架式轉換層結構的剛度比計算。對于上述結構，應該采用轉換層上、下層的剪彎剛度進行補充計算。由《高規(guī)》編制組編寫的《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程宣貫培訓教材》中除建議采用“剪切剛度比”外，還可采用“地震剪力與地震層間位移的比值”計算。需要指出的是，當用戶采用“地震剪力與地震層間位移的比值” 計算上層結構與地下室頂板的剛度比時，需要將程序里“地下室信息”中的“回填土對地下室約束相對剛度比”里的值應填“ 0”。因為該參數(shù)的大小對結構的地震力及其相應的位移（尤其對地下室和首層），均有一定影響。一般來講，剪切剛度比較嚴格一些。《上海建筑抗震設計規(guī)程》（ DGJ0892021） 231頁 ：當進行初步設計時，側向剛度比可用剪切剛度比估計，并作為計算剛度比的控制指標。對于采用《上海規(guī)程》的用戶應采用“剪切剛度”來計算剛度比，并作薄弱層判斷。 （ 4）剪彎剛度 按照規(guī)范要求，剪彎 剛度比主要用于保證高位轉換時，轉換層部分一定范圍內結構剛度的連續(xù)性。當轉換層設置在大于 1 層時，按《高規(guī)》應采用“剪彎剛度”計算控制；當轉換層設置在 3層及 3層以上時，《高規(guī)》規(guī)定其樓層側向剛度比不宜小于相鄰上部樓層的70%，且不應小于 60%（ 60%的比值 SATWE 程序并沒有直接輸出結果，需要用戶根據(jù)程序輸出的每一層的剛度單獨計算）。此比值的控制需要用“地震剪力與地震層間位移的比值”來計算，故帶高位轉換層的結構應采用“剪彎剛度”及“地震剪力與地震層間位移的比值”各算一次，才能正確地做好轉換層上、下剛度突變的控 制。另外，對于有支撐的結構，也用采用“剪彎剛度”來計算。 SAWTE 軟件在計算剪彎剛度比時，采用剛度串模型來計算的，即先將上部或下部結構各層的側向剛度求倒數(shù)，得出位移后再求和，然后再求倒數(shù)得到上部或下部結構的剛度，從而得到上部或下部結構的等效側向剛度比，這與《高規(guī)》附錄 建議的方法有些不同。 (5)地震作用分析方法： [算法 1：側剛分析方法 ]或 [算法 2：總剛分析方法 ] (a)“側剛分析方法”是一種簡化計算方法，只適用于采用樓板平面內無限剛假定的普通建筑和采用樓板分塊平面內無限剛假定的多塔建 筑。對于這類建筑，每層的每塊剛性樓板只有兩個獨立的平動自由度和一個獨立的轉動自由度。“側剛”就是依據(jù)這些獨立的平動和轉動自由度而形成的濃縮剛度陣?！皞葎偂钡膬?yōu)點是分析效率高，由于濃縮以后的側剛自由度很少，所以計算速度很快。側剛模型進行振型分析時結構自由度數(shù)相對較少，計算耗時少，分析效率高，但應用范圍有限制。 （ b） “總剛分析方法”就是直接采用結構的總剛和與之相應的質量陣進行地震反應分析?！翱倓偂钡膬?yōu)點是精度高，適用方法廣，可以準確分析出結構每層每根構件的空間反應。通過分析計算結果，可以發(fā)現(xiàn)結構的剛度突變部 位、連接薄弱的構件以及數(shù)據(jù)輸入有誤的部位等。其不足之處是計算量大，比“側剛”計算量大數(shù)倍。這是一種真實的結構模型轉化成的結構剛度模型。結構總剛模型假定每層非剛性樓板上的每個節(jié)點（有構件相連的）有兩個獨立水平平動自由度，可以受彈性樓板的約束，也可以完全獨立不與任何構件相連，16 而在剛性樓板上的所有節(jié)點只有兩個獨立水平平動自由度和一個獨立的轉動自由度。對于沒有定義彈性樓板且沒有不與樓板相連構件的工程，“側剛”與“總剛”的 計算結果是一致的。對于定義了彈性樓板的結構（如使用 SATWE 進行空曠廠房的三維空間分析時，定義 輕鋼屋面為“彈性膜”）， 應使用“總剛分析方法”進行進行結構的地震作用分析。鑒于目前的電腦運行速度已經(jīng)較快，故建議對所有的 結構均采用“總剛模型”進行計算。 (6)線性方程組解法： [VSS向量稀疏求解器 ]或 [LDLT三角分解 ] “ VSS 向量稀疏求解器”是一種大型稀疏對稱矩陣快速求解方法；“ LDLT 三角分解”是通常所用的非零元素下的三角求解方法。“ VSS 向量稀疏求解器”在求解大型、超大型方程時要比“ LDLT三角分解”方法快很多，所以程序缺省指向 “ VSS向量稀疏求解器”算法。由于求解方程的原理、方法不 同，造成的誤差原理不同，提供兩種解方程的方法可以用于對比。 (7)位移輸出方式： [簡化輸出 ]或 [詳細輸出 ] 當選擇“簡化”時，在 文件中僅輸出各工況下結構的樓層最大位移值，不輸出各節(jié)點的位移信息。按“總剛”進行結構的振動分析后，在 文件中僅輸出周期、地震力，不輸出各振型信息。若選擇“詳細”時，則在前述的輸出內容的基礎上，在， 點的位移。 第三章 工期保證、 安全生產(chǎn)、文明施工 、 冬雨季 施工 措施 ． 1 施工總進度計劃 一、投標工期目標： 282天。 二、施工進場后制定月、旬、周施工進度工作實施計劃。 工期保證措施 為保證工程按計劃完成全部施工任務，建立項目經(jīng)理部，具體實施工期保證措施，并從組織上保證本工程的順利實現(xiàn)。 1．目經(jīng)理部工期控制的主要措施 (1)實行項目法管理，成立項目經(jīng)理部，安排有施工及管理經(jīng)驗的人員組成一個強有力的指揮班子。以項目經(jīng)理為核心的管理者代表與公司法人簽訂承包合同，引入競爭機制，實行工程承包制，確保本工程中標后，實現(xiàn)“工期、質量、成本”的三 大控制。 (2)為保證本工程總工期的順利實現(xiàn)，項目經(jīng)理部嚴格按照工程實際情況重新編制實施性進度網(wǎng)絡計劃，并照此組織施工，且以此為依據(jù)，編制月、旬、曰作業(yè)計劃。 (3)按總計劃工期，制訂各分部工程目標計劃和相應措施。全面編制項目總工期、階段工期和工序作業(yè)期三級網(wǎng)絡計劃，并向所涉及工期的直接、間接施工隊伍分解落實。 (4)每天召開工地碰頭會，由項目經(jīng)理負責，召集各職能部門人員和施工作業(yè)隊長，檢查當天完成情況，部署第二天工作安排，對施工中提出的問題及時處理，對第二天可能出現(xiàn)的問題及時采取