【文章內(nèi)容簡介】 件發(fā)生初期能采取的各種緊急措施，如緊急斷電、組織撤離、救助傷員、現(xiàn)場保護等； 迅速 向項目 經(jīng)理 報告，必要時向相鄰可依托力量求教，事故現(xiàn)場內(nèi)外人員應積極參加援救。 4） 項目 經(jīng)理 接到報警后，應立即趕赴事故現(xiàn)場，不能及時趕赴事故現(xiàn)場的，必須委派一名項目部安全領導小組成員或事故現(xiàn)場管理人員，及時啟動應急系統(tǒng)，控制事態(tài)發(fā)展。 5）安全事故發(fā)生后，事故發(fā)生地的工地負責人和施工管理人 員，必須嚴格保護好現(xiàn)場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產(chǎn)。因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通道路交通等原因需要移動現(xiàn)場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現(xiàn)場圖，并妥善保存現(xiàn)場重要痕跡、物證等。 6） 各應急專業(yè)組人員，要接受項目部安全領導小組的統(tǒng)一指揮，應根據(jù)事故特點，立即按照各自崗位職責采取措施，開展工作。 7） 項目部安全領導小組接到報告后，應立即向上級安全領導小組報告。對發(fā)生的工傷、損失在 1 萬 元以上的重大機械設備事故，必須及時向公司安全生產(chǎn)委員會報告，報告內(nèi)容包括發(fā)生事故的單位、時間、地點、傷者 人數(shù)、姓名、性別、年齡、受傷程度、事故簡要過程和發(fā)生事故的原因。不得以任何借口隱瞞不報、謊報、拖報，隨時接受上級安全領導機構的指令。 8） 項目部安全領導小組，應根據(jù)事故程度確定，工程施工的停運，對危險源現(xiàn)場實施交通管制，并提防相應事故造成的傷害；根據(jù)事故現(xiàn)場的報告，立即判斷是否需要應急服務機構幫助，確需應急服務機構的幫助時，應立即與應急服務機構和相鄰可依托力量求教，同時在應急服務機構到來前，作好救援準備工作：如：道路疏通、現(xiàn)場無關人員撤離、提供必要的照明等。在應急服務 19 機構到來后，積極作好配合工作。 9） 事后 ，項目部安全領導小組，要及時組織恢復受事故影響區(qū)域的正常秩序，根據(jù)有關規(guī)定及上級指令，確定是否恢復生產(chǎn)，同時要積極配合上級安全領導小組及政府安全監(jiān)督管理部門進行事故調(diào)查及處理工作。 成立由項目經(jīng)理任隊長的應急救援小分隊 成立由項目經(jīng)理任隊長的應急救援小分隊，有 10— 30 人參加。在平時應對應急救援隊隊員進行應急救援知識的培訓學習和現(xiàn)場演練，在應急搶險救援工作中，聽命令、服從指揮，要及時、準確迅速達到搶險救援現(xiàn)場，竭盡全力開展搶險救援工作。 安全技術措施 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，工作時思想 要集中，注意防止釘子扎腳和高處滑落。 懸空或在很小的作業(yè)面作業(yè)時要系安全帶。 遇 6 級以上大風時，應暫停室外的高處作業(yè)，雪、霜、雨后，應先清掃作業(yè)場地，待略干后再進行作業(yè)。 安裝 4m 以上的模板，搭腳手架，并設防護欄桿。 二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作，傳送模板工具時應用運送工具或捆綁后再升降，不得拋扔，也不要在腳手架上大量堆積模板。 支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上，通道中間的斜撐、拉桿等應設在 高以上。 支模過程中如需中間停歇，應將支撐搭頭、柱頭板等釘牢，模板上有預留洞 口者，應用有標記的蓋板蓋好，防止踏空墜落。 模板拆除前，應先提出申請，經(jīng)技術負責人批準后方可拆除。 拆除 4m 以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，高處拆模時，設專人指揮，并在下面標出警戒區(qū)，暫停人員過往，不得在上下一個垂直面同時進行拆除作業(yè)。 拆除模板時，不許站于正在拆除的模板上，拆除樓板模板時，還要注意整塊模板突然掉下，拆除支柱時，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，以防模板突然全部掉落傷人。 1混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后立即用有標志的蓋板蓋好。 1拆除間隙，將已活動的模板牽杠 ，支撐等臨時固定牢固，以避免誤踏 20 或墜落傷人。 1拆下的模板要及時運走，不得亂堆亂放，更不允許大量堆放在腳手架上。 1模板安裝時預先留出行人通道，行人通道內(nèi)不設掃地桿，第一道水平桿在 以上，方便人員通行。一層大廳在東西方向各有一個行人通道，行人通道與樓梯間和上人通道相連通。 五、模板計算 梁模板 (扣件鋼管架支撐 )計算書 計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（ JGJ1622021）、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《混凝土結構設計規(guī)范》 (GB500102021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制。 梁段： L1。 模板支撐體系剖面圖 21 梁300300600600 鋼管排列平面示意圖 一、參數(shù)信息 (一 ) 構造參數(shù) 梁截面寬度 B： ；梁截面高度 D： ； 樓層高度 H： ；結構表面要求：隱藏； 混凝土樓板厚度： 180mm；梁邊至板支撐距離： ； 立桿沿梁跨度方向間距 la： ；立桿步距 h： ； 梁底承 重立桿根數(shù)： 2；梁底兩側立桿間距 lc： ； 梁底承重立桿間距 (mm)依次是： 300； 考慮梁兩側的樓板荷載； (二 ) 支撐參數(shù) 梁底采用的支撐鋼管類型為： Ф48； 鋼管鋼材品種：鋼材 Q235鋼 (＞ 1640)；鋼管彈性模量 E： 206000N/mm2； 鋼管屈服強度 fy： 235N/mm2；鋼管抗拉 /抗壓 /抗彎強度設計值 f： 205N/mm2； 鋼管抗剪強度設計值 fv： 120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值 fce： 325N/mm2； 新澆筑砼自重標準值 G2k： 24kN/m3；鋼筋 自重標準值 G3k： ； 梁側模板自重標準值 G1k： ；砼對模板側壓力標準值 G4k： ； 振搗砼對梁側模板荷載 Q2k： 4kN/m2； 22 梁底模板自重標準值 G1k： ；振搗砼對梁底模板荷載 Q2k： 2kN/m2； 加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置； (一 ) 面板參數(shù) 面板采用克隆 (垂直方向 )15mm厚覆面木膠合板；厚度： 15mm； 抗彎設計值 fm： 21N/mm2；彈性模量 E： 7100N/mm2； (二 ) 主楞參數(shù) 材料： 2根 Ф48； 間距 (mm)： 50,300； 鋼材品種：鋼材 Q235鋼 (＞ 1640)；彈性模量 E： 206000N/mm2； 屈服強度 fy： 235N/mm2；抗拉 /抗壓 /抗彎強度設計值 f： 205N/mm2； 抗剪強度設計值 fv： 120N/mm2；端面承壓強度設計值 fce： 325N/mm2； (三 ) 次楞參數(shù) 材料： 1根 50 100矩形木楞； 間距 (mm)： 200； 木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量 E： 10000N/mm2； 抗壓強度設計值 fc： 13N/mm2；抗彎強度設計值 fm： 15N/mm2； 抗剪強度設 計值 fv： ； (四 ) 加固楞支拉參數(shù) 加固楞采用穿梁螺栓支拉； 螺栓直徑： M12；螺栓水平間距： 800mm； 螺栓豎向間距 (mm)依次是： 50,300； 搭設形式為： 2層梁上順下橫頂托承重； (一 ) 面板參數(shù) 面板采用克隆 (垂直方向 )15mm厚覆面木膠合板；厚度： 15mm； 抗彎設計值 fm： 21N/mm2；彈性模量 E： 7100N/mm2； (二 ) 第一層支撐梁參數(shù) 材料： 1根 50 100矩形木楞； 根數(shù)： 4； 23 木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量 E： 10000N/mm2； 抗 壓強度設計值 fc： 13N/mm2；抗彎強度設計值 fm： 15N/mm2； 抗剪強度設計值 fv： ； (三 ) 第二層支撐梁參數(shù) 材料： 1根□ 100 50 ； 鋼材品種：鋼材 Q235鋼 (＞ 1640)；彈性模量 E： 206000N/mm2； 屈服強度 fy： 235N/mm2；抗拉 /抗壓 /抗彎強度設計值 f： 205N/mm2； 抗剪強度設計值 fv： 120N/mm2；端面承壓強度設計值 fce： 325N/mm2； 二、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（ JGJ1622021）》第 條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為 。 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : I = 570 153/12= 105mm4； W = 570 152/6 = 104mm3； (一 ) 新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k 按下列公式計算，并取其中的較小值 : F1= F2=γH 其中 γ 砼的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，取 ； T 砼的入模溫度，取 ℃； V 砼的澆筑速度，取 ； H 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取 ； β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 砼坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1= kN/m2 F2= kN/m2 新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k=min（ F1， F2） = kN/m2； 24 砼側壓力的有效壓頭高度： h=F/γ=； (二 ) 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值 Q2k Q2k=4kN/m2； (三 ) 確定采用的荷載組合 計算撓度采用標準組合： q= =； 計算彎矩采用基本組合： q=max（ q1， q2） =； 由可變荷載效應控制的組合： q1= ( + 4) =； 由永久荷載效應控制的組合： q2= ( + 4) =； σ ＝ M/W [f] 其中： W 面板的截面抵抗矩， W = 104mm3； M 面板的最大彎矩 (N mm) M== 104N mm； 計算彎矩采用基本組合 : q=； 面板計算跨度 : l = ； 經(jīng)計算得到，面板 的受彎應力計算值 : σ = 104 / 104=； 實際彎曲應力計算值 σ=[f]=21N/mm2，滿足要求！ ν =5ql4/(384EI)≤ [ν] 其中： q作用在模板上的壓力線荷載 :q = kN/m； l面板計算跨度 : l =； E面板材質的彈性模量 : E = 7100N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 105mm4； 容許撓度 : 結構表面隱藏 [ν]=l/250=； 面板的最大撓度計算值 : ν= 5 (384 7100 105) = mm； 實際最大撓度計算值 : ν= :[ν] =，滿足要求！ 25 三、梁側模板支撐的計算 次楞采用 1根 50 100矩形木楞為一組，間距 200mm。 次楞的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為： I=1 104= 106 mm4； W=1 103= 104 mm3； E=10000 N/mm2； (一 ) 荷載計算及組合 計算撓度采用標準組合： q= =； 計算彎矩和剪力采用基本組合： 有效壓頭高度位置荷載： q=max（ q1， q2） =； 由可變荷載效應控制的組合： q1= ( + 4) =； 由永久荷載 效應控制的組合： q2= ( + 4) =； 有效壓頭高度位置以下荷載： q= =； 頂部荷載： q= 4 =； (二 ) 內(nèi)力計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 50 300 22031 5393 .1 4 3 k N /m3 .8 4 8 k N /m0 .7 0 6 k N /m 彎矩和剪力計算簡圖 26 彎矩 圖 (kN m) 剪力圖 (kN) 50 300 22031 539 /m 變形計算簡圖 變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到 : 最大彎矩 M= m 最大剪力： V= 最大變形： ν= 最大支座反力： F= (三 ) 次楞計算 (1) 次楞抗彎強度計算 σ =M/W= 106/