【文章內(nèi)容簡介】 載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計算簡明而忽略慣性力 求截面 E 的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中 (輪壓 1P 在 E 點(diǎn)上 )則 maxM = xM = 空載小車位于右側(cè)跨端時（如圖 54） 166。178。)) 圖 54 主梁跨中（ E）最小彎矩的計算 左端支反力為 R1F = 1 2 2 21 [ P 39。 ( ) 39。 ]L b c P c?? = ? ?1 6 7 7 6 6 .4 2 .8 0 .1 5 ) 6 0 9 8 9 .8 0 .1 51 9 .5 ? ? ? ????? =10721 N minM = 4 R1FqMz?? =+ 10921 = Nm (1)驗(yàn)算主腹板受拉翼緣板焊縫④的疲勞強(qiáng)度 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 15 頁 共 42 頁 max? = 20()xxMyI ?? = (687 12) 10??? =160MPa min? = min 2 0()xMyI ?? = (687 12) 10??? = 圖 55 主梁截面疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算點(diǎn) 應(yīng)力循環(huán)特性 ? = minmax?? = =＞ 0 根據(jù)工作級別 A6，應(yīng)力集中等級 1K 及材料 Q235，查得 119][ 1 ??? MP，b? =370 MPa 焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為 R1F =10721 N minM = Nm max? =160MPa min? = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 16 頁 共 42 頁 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 1191191 1 370???? ? ?????? 71711 1 370???? ? ?????? = max? =160MPa[]rl? （合格） (2)驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤ max? = ( 60)xxMyI? =102845307. 2 ( 687 60)1 .2 1 0??? = min? = minM ( 60)xyI ? =104 5 8 8 2 7 .6 (6 8 7 6 0 )1 .2 1 0??? = MPa ? = minmax?? =＞ 0 顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的 根據(jù) A6及 Q235，橫隔 板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與 受拉翼緣間隙為 50 mm，應(yīng)力集中等級為 K3，查得 1[]?? =71MPa 拉伸疲勞需用應(yīng)力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br???????= 71711 1 370???? ? ?????? = max? = MPa[]rl? （合格 ） []rl? = max? []rl? 合格 max? = min? = MPa []rl? = max? []rl? 合格 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 17 頁 共 42 頁 性 由于切應(yīng)力很小，忽略不計 (1)整體穩(wěn)定性 主梁高寬比 hb =1824800 =? 3 （穩(wěn)定） (2)局部穩(wěn)定性 翼緣板 00b? =78012 =6580 235/ s? ，不需設(shè)置縱向加勁肋，不再計算 翼緣板最大外伸部分0b? =4012 =（穩(wěn)定） 腹板 0h? =180010 =180 80160?? 故需設(shè)置橫隔板及 一 條 橫 向加勁肋，腹板間距 a=1564 mm， 加勁肋的確定 δ =6mm 板中開孔 974 330 第 六 章 端梁的計算 端梁截面已初步選定，現(xiàn)進(jìn)行具體計算。 端梁計算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時運(yùn) 行起、制動及橋架偏斜 （ 1）垂直載荷 端梁按修改的鋼架尺寸計算， 0B =, a=, b= m, K’ =2b=3 m, B= m, 1a = m, 2a = m, 主梁軸線與主腹板中線距離1x =0 m 主梁最大支承力 RF =635408 N 因 RF 作用點(diǎn)的變動引起的附加力矩為零 RM =0 端梁自重載荷為 1Fq = 1601 N/m 端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖 61 端梁支反力為 vdF = RF + 4112 FqB? = 163 54 08 1. 19 16 01 52? ? ? ? = 穩(wěn)定 a=1546 mm RM =0 vdF = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 18 頁 共 42 頁 圖 61 垂直載荷下端梁的計算 截面 11彎矩 1xM = vdF 02B RF 39。2K 24 1 R1 ( ) M22BFq??? = 24 3 1 56 4 0 1 7 0 6 3 5 4 0 8 1 . 1 9 1 6 0 1 02 2 2 2??? ? ? ? ? ? ? ????? = 剪力 1vF =0 截面 22 彎矩 2xM = vdF a 24 1 1 R1 ( ) M2 F q a a?? ? ? = 1601 2( )? =638361 剪力 2vF = vdF 4 1 1()Fq a a? ? = 1601 （ +） = 截面 33 彎矩 3xM =0 剪力 3vF = vdF 4 1 1Fqa? = 1601 = 截面 44（沿著豎直定位板表面） 1xM = 2xM =638361 2vF =638361 3vF = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 19 頁 共 42 頁 4xM ? vdF 2a 24 1 2 11 ()2 Fq a a??? = 216 4 0 1 7 0 .9 6 0 .1 9 1 .1 9 1 6 0 12 ( 0 .4 5 0 .1 9 )? ? ? ? ? ? =121242 剪力 4vF ? vdF 4 1 2 1()Fq a a? ? = 1601 （ +） = N 端梁的水平載荷有 HP 、 HF 、 2sP 、 xgP 等，亦按簡支梁計算，如圖所示 62 截面 11 因 xgP 作用點(diǎn)外移引起的附加水平力矩為 xgM = xgP 1x =? 0 =0 彎矩 1yM = xgP a =? = 鋼架水平支反力 RHF = 2 111()[]( ) 1 2 2HHF L P e L eba a b r L ??? = ? ? ? ?2 3 9 5 . 2 2 1 9 . 5 21 . 5 3 9 5 . 2 1 9 . 50 . 5 0 . 5 1 . 5 1 . 1 0 5 1 2 2 1 9 . 5? ? ???? ???? ? ? ??? 8? ? = 2dF = 2dP =21041N 4xM =121242 4vF = N 1yM = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 20 頁 共 42 頁 圖 62 水平載荷 下端梁的計算 剪切力 1HF ? RHF + 2dF = 軸力 dN = cHF = 截面 22 在 HP 、 HF 、 2sP 、 xgP 水平力作用下，端梁的水平支反力為 HdF = RHF + 2sP + xgP = 水平剪切力 H2F = HdF = 彎矩為 2yM = H2F a = = 截面 33 水平剪切力 H3F = H2F = 其他內(nèi)力小，不計算 截面 11的應(yīng)力計算需待端梁拼接設(shè)計合格后方可進(jìn)行（按凈截面 計） 截面 22 截面角點(diǎn) 1HF = N dN = 2yM = H3F = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項(xiàng)目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 21 頁 共 42 頁 ? = 2yxdx y dMxM y NI I A?? = 33993 1 9 2 2 5 . 8 1 0 3 5 0 5 3 9 6 6 1 0 2 5 0 2 9 0 6 6 7 . 41 . 3 8 4 1 0 8 . 3 9 1 0 1 8 9 0 0? ? ? ? ????? =106 MPa []?? =175 MPa 腹板邊緣 ? = 0 ( 2 6 )( ) 2yxdx y dMxM y NI I A? ?? ??= 33983 1 9 2 2 5 . 8 1 0