【文章內(nèi)容簡介】 注射壓力（ MPa）： 100~150 成型時間（ s）： 20s 5 分型面位置的確定 分型面應選在塑件的最大 平面 上，由此可知分型面應選在小孔的中線上 ，如圖 31 所 示。 圖 31 型腔數(shù)目 和排列方式 型腔數(shù)目 該塑件精度要求為 IT6， 模具機構復雜程度， 生產(chǎn)效率， 可以采用一模多腔， 初步確定選擇一模兩腔。 型腔排列形式的確定 本塑件在注塑時采用一模兩腔。 考慮澆注系統(tǒng) 的設計、模具結構的復雜程度等因素， 采用如圖 32 所示的型腔排列方式 （ 1） 。 圖 32 型腔排列方式 （ 1） 采用圖 32 所示的型腔排列方式，模具結構不復雜，容易保證塑件的質量。若采用圖34 所示的型腔排列方式 （ 2） ，雖然較圖 3在模具結構上少了一側的抽芯機構，但將兩個側型芯放一側， 使得模具結構不對稱， 模具縱向尺寸將隨之增大 且 由于側型芯較細小，并抽芯距較長，造成抽芯力大，抽芯機構相對復雜， 然而 模具制造成本 相對圖三排列要高的多。 第三章 擬定模具的結構形式 6 圖 34 型腔排列方式 （ 2） 模具結構形式的確定 本模具 采用一模兩腔， 直線 對稱 排列， 采用推桿 脫模 ， 簡化模具結構； 澆注系統(tǒng)采用對稱平衡式， 分流道選用梯形，加工容易，熔體的沿程壓力損失少； 澆口采用 矩形 側澆口 ，矩形側澆口容易充型， 開設在分型面上。因制件有一側 小 孔， 且 垂直與脫模方向，阻礙塑件從模具中脫出，因此必須設置 側向 抽芯機構。本模具采用斜導柱抽芯機構。 注塑機型號的確定 注射量的確定 塑件的體積： V 塑 = 塑件的質量： gVM ?? ? 式中， p 取 。 計算 流道 凝料體積 倍的塑件體積姑且等于流道凝料的體積 ，故以此注入模具型腔塑料熔體的總體積為 321 )( cmVV ???? 選擇注塑機 計算得出一次注入模具型腔的塑件總體積 為 31 cmV ? ，根據(jù)一次注塑量，計算出注塑機的公稱注射量。 查 教材【 1】式（ 418）則有： 31 cmV ? 根據(jù)以上計算， 查教材【 1】附錄 G 初步選定公稱注射量為 200cm3，注射機型號為J54S200，其主要參數(shù)見表 31。 7 注射機的相關參數(shù)的校核 注射壓力的校核 MPaP 1091 ? ， 安全系數(shù)取 ?K ,則： 101 1 1 PM P aPK ???? ，該注塑機注射壓力不合格。根據(jù)注射壓力重選注塑機，選擇型號為 XSZY250 的注塑機，注塑機的主要技術參數(shù)見表 32。 8 校正 注塑機鎖模力 （ 1） 油管接頭塑件 投影到 分型面上的面積 A1，則： 21 mmA ? （ 2） 流道凝料投影到 分型面的面積 A2 12 AA ? 。 （ 3） 塑件和流道凝料投影到 分型面上的面積 A3，則： ? ? 2213 2 7 12 mmAAA ???? （ 4） 模具型腔內(nèi)的脹型力 F1，則： ???? 5131 102 8 式中 ,P1,取 30MPa。注射機的最大 鎖模力 52 1018??F ，安全系數(shù)取 ?K ，則 K2F１ = 105NF２ ，所以，注射機鎖模力合格。 9 主流道靠近噴嘴部分直徑的大?。?d=噴嘴尺寸 ? ? ? ? mm5141~ ???? 主流道的與分流道相連部分直徑的大小 : mmLdD n2 ??? ?， o3?a 。 澆口套的上端半徑： SR0=噴嘴球頭半徑 ? ? mm202~1 ?? 。 澆口套里 的凝料體積 ? ? ? ? 32233 3 6 cmRrrRLV ??????????? 當量直徑 尺寸的確定 ： mmRn ??? 主流道澆口套的形式 的設計 第四章 澆注系統(tǒng)的設計 主流道的設計 主流道的尺寸 主流道長度尺寸 :小型模具應盡量小于 60mm，流道太長容易損失壓力，流道長度取50mm。 噴嘴和澆口套的配合高度尺寸： mmh 5? 。 主流道小端口處與注塑機噴嘴反復接觸，摩擦，易磨損，將流道澆口套與定位圈設計分開設計，以便與拆卸換。由圖 41 所示。 10 圖 41 主流道 ?? MD ? ? ? ?oo 8t a a ?????? xhxA 流道截 面積等于 直徑為 的圓的面積，可 以 得 出梯形截面的下底 x≈ 4mm,則梯形 截 設計分流道的類型、截面積及長度 選擇它的布置形式 在設計分流道長度時也應盡可能短，選擇平衡式分流道。 長度方向的尺寸 分流道設計取小值。分流道長度 L分 取 40mm。 圓形分流道的直徑 塑件的質量 gM ?? ，分流道的當量直徑為 截面形狀類型 分流道多設計在分型面上，這樣方便加工和凝料的脫模。本設計分流道橫截面積采用梯形截面。 截面各尺寸的計算 設梯形的下底為 x,根據(jù)資料梯形的高 h=5mm,則： 11 面 上底約為 5mm，如圖 42 所示。 圖 42 凝料體積 的計算 分流道的長度 尺寸的計算 mmmmL 80240 ??? 。 分流道截面積 尺寸的計算 ? ? 22 mmmmA ???? 。 分流道 凝料體積 的計算 V 分 =L 分 A 分 =80 =1260mm≈ 。 校正 分流道 剪切速率 完成一次注射的 時間： 根據(jù)資料 ， t=。 單位時間內(nèi) 分流道 內(nèi)熔體 體積 的計算 ： q 分 =（ V 分 +V 塑 ） /2=(+)/2=。 教材【 1】式（ 420）可得剪切速率 r’分 = 分 /(∏ R 分 )= 103/( 1/8 )s1= s/ 3? 根據(jù)比對相關數(shù)據(jù) ， 剪切速率正常 。 mmnth ???? 表面粗糙度和脫模斜度 流道的表面粗糙度 。脫模斜度取 8176。 確定澆口 采用矩形側澆口，設計在分型面上。 側澆口尺寸 深度 h。 查找有關的資料， POM 側澆口的深度尺寸一般取 ～ ， ? 12 寬度 B。 mmmmAnB 9 9 8 6 1 ????? 驗證剪切速率 mmBhR ??? （ 1） 注射時間：查教材【 1】表 48，可得 t=； 2） 單位時間內(nèi)側 澆口 內(nèi)熔體的體積 ： smmscmtVq /105 5 ????? （ 3） 剪切速率： sRnqr /39。 42343 ???????? ?????? 查詢資料庫 ， 得出的結果正常 。 驗證 主流道的 r’ 計算 單位時間內(nèi) 主流道 內(nèi)熔體 的體積 scmt nVVVq / 3321 ??????? ?????????? ??? 主流道的剪切速率 r’主 = 主 /（∏ R3 主 ） = 103/( )= 103/s 主流道內(nèi)熔體的最佳剪切速率位于 5 102～ 5 103/s 之間，因此，該剪切速率合格。 冷料穴的設計 主流道末端設有冷料穴，所以要對凝料進行拉料，選球頭拉料桿進行拉料。 查詢相關資料，對于 POM 這種不一樣的材料， ?n ； A 是凹模的內(nèi)表面，A=。 側澆口的長度尺寸的確定。側澆口的長度 L 澆 取 圓形澆口半徑 R。 BhR ?? 2 剪切速率驗證 13 凸凹模 設計 型腔 的結構 類型 圖 51 型芯的結構類型 有 兩種 結構 類型。 選擇 整體式 凸模， 如圖 52 所示。 第五章 凸凹模 的結構設計及計算 有 四種 不同形式的凹模結構。結合塑件的結構特點 ， 及模具的結構布局，選擇整體嵌入式作為本次的凹模結構形式 如圖 51 所示。 14 圖 52 側向抽芯機構 通常有斜導柱、斜彎銷、斜導槽、斜滑塊、楔塊、齒輪齒條、彈簧等多種抽芯機構。由于抽心距離長，抽芯力大，所以采用斜導柱抽芯機構 比較容易實現(xiàn)側抽芯 ，如圖 53 所示。 15 圖 53 成型零件的剛才選用 凸凹模 尺寸的計算 圖 54 根據(jù)對成型塑料的綜合分析，成型零件的強度剛度要高，耐磨性能好，抗疲勞強度也要強，還有良好的機械加工性能和拋光性能。 采用 以前常用的 平均 值法 計算 凸凹模 尺寸，塑件 制造 尺寸公差 在如上塑 件零件圖 54中給定。 16 模具型腔 徑向尺寸 塑件外部 分徑向尺寸 轉換 為入體尺寸 ： mmmml s ???? ， ??s ； mmmml s ???? ， ??s ；? ?? ? ? ?? ? mmxlSL zsscpM 1 ??? ?????????? ? ? ?? ? ? ?? ? mmmmxlSL zsscpM 7 5 1 7 2 ??? ????????? ? cpS 是塑件的平均收縮率，搜得 有關資料收縮率為 %2~% ； x是系數(shù)， ?x ； s?是塑件的制造公差（下同）； z? 是凸凹模的制造公差，取sz ??61?(下同 )。 型腔高度 塑件高度 尺寸的轉換 為入體尺寸 ： mmmmH s