【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 言，當(dāng) 0i 已知時(shí)，確定傳動(dòng)系最大傳動(dòng)比也就是確定變速器 I 擋傳動(dòng)比。汽車爬大坡時(shí)車速很低，可忽略空氣阻力，汽車的最大驅(qū)動(dòng)力應(yīng)為： maxmax ift FFF ?? 或 m a xm a x01m a x s i nc os ??? GGfr iiT Tgtq ?? 即 ? ?Trqg iTrfGi ? ?? ?? ???0m a xm a xm a x1 s inc os 一般貨車的最大爬坡度為 30％，即 ?? 176。 根據(jù)參考文獻(xiàn) [3]，表 12 滾動(dòng)阻力 系數(shù) f 的數(shù)值 取一般的瀝青或混凝土路面 f=。 由已知數(shù)據(jù)和計(jì)算數(shù)據(jù)得， G=6730*； r=； Ttqmax=280N?m。 0i =；汽車傳動(dòng)系傳動(dòng)效率 η T= 由此得： ? ?Trqg iTrfGi ? ?? ?? ???0m a xm a xm a x1 s inc os = 根據(jù)附著條件校核最大傳動(dòng)比： ??201m a x Gr iiT r Tge ? 式中： 2G 為后軸軸荷； r 為滾動(dòng)半徑； 1gi 為變速器的 I 擋傳動(dòng)比。 所以： Trerg iT rGi ??0max21 ?? 根據(jù)已知數(shù)據(jù)和計(jì)算數(shù)據(jù)得： CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 102G =6730*60%*=。φ=。rr=。 Tremax=?m(α=~,取 )； 0i =。ηT= 可得 ：Trerg iT rGi ??0max21 ?? =： 1gi =。 本次總體設(shè)計(jì)的基本參數(shù)如表 14： 表 15 總體設(shè)計(jì)的基本參數(shù) 汽車型號(hào) CSU1060A 最大總質(zhì)量 (Kg) 6730 最大車速 (Km/h) 100 裝載質(zhì)量 (Kg) 3500 外型尺寸 (長(zhǎng) *寬 *高 ） 6800*1900*2300 軸距 (mm) 3815 前輪距 (mm) 1504 后輪距 (mm) 1425 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) 4KH1TC 額定功率 (kw/r/min) 96/3400 最大扭矩 (N m/r/min) 280/1700 輪胎尺寸 主減速器傳動(dòng)比 0i 排放標(biāo)準(zhǔn) 歐三 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 11 2. 后 軸制動(dòng)器設(shè)計(jì) 制動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式 制動(dòng)管路分路系統(tǒng)形式 普通貨車常采用一軸對(duì)一軸型， 前 軸制動(dòng)器與 后軸 制動(dòng)器各用一個(gè)回路。 制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的形式 總質(zhì)量 1～ 8t 的輕中型貨車常采用液壓制動(dòng)系統(tǒng)，并根據(jù)制動(dòng)踏板力及踏板行程的 大小決定是否需要真空伺服系統(tǒng)（真空助力器）。 制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)形式 貨車常采用鼓式制動(dòng)器。 對(duì)于液壓制動(dòng)系統(tǒng)，貨車 后 輪可采用領(lǐng)從蹄式，此外，短軸距平頭貨車的 后輪也可采用單向雙領(lǐng)蹄式，但多一個(gè)輪缸，結(jié)構(gòu)略顯復(fù)雜。 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的效能和效能穩(wěn)定性，在各式制動(dòng)器中居中游；前進(jìn)、倒退行駛的制動(dòng)效果不變；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低；易于附裝駐車制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)；易于調(diào)整蹄片與制動(dòng)鼓之間的間隙，但兩個(gè)蹄片上的單位壓力不等，兩蹄襯片磨損不均勻、壽命不同，此外，因只有一個(gè)輪缸，兩蹄必須在同一驅(qū)動(dòng)回路作用下工作。這種形式的鼓式制動(dòng) 器被廣泛采用。 單向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器在汽車前進(jìn)制動(dòng)時(shí)制動(dòng)效能相當(dāng)高。由于有兩個(gè)輪缸，故可以用兩個(gè)各自獨(dú)立的回路分別驅(qū)動(dòng)兩蹄片，除此之外，這種制動(dòng)器還有易于調(diào)整蹄片與制動(dòng)鼓之間的間隙，兩蹄片上的單位壓力相等，使之磨損程度相近、壽命相同等優(yōu)點(diǎn)，但單向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器的制動(dòng)效能穩(wěn)定性僅強(qiáng)于增力式制動(dòng)器。當(dāng)?shù)管囍苿?dòng)時(shí)，由于兩蹄片皆為雙從蹄，使制動(dòng)效能明顯下降，與領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器相比較，由于多了一個(gè)輪缸，使結(jié)構(gòu)略顯復(fù)雜。 綜上所述，制動(dòng)器的機(jī)構(gòu)形式選擇領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器。 制動(dòng)器的主要參數(shù)設(shè)計(jì) 前、后輪制動(dòng)器 制動(dòng)力矩的確定 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 12前、后輪制動(dòng)力矩的比值： ` 式中 0? 為同步附著系數(shù) ，對(duì)于貨車： ?? ， gh 為汽車質(zhì)心高度。 根據(jù)參考文獻(xiàn) [3]中的表 44 相當(dāng)于 BJ1041 貨車的結(jié)構(gòu)參數(shù)，初選如下： 同步附著系數(shù) 0? =； 質(zhì)心高度 hg=950mm； 質(zhì)心至前軸線的距離 L1=2200mm； 質(zhì)心至后軸線的距離 L2=1615mm 制動(dòng)力分配系數(shù) β=( 0? *hg+L2)/L=。 先 根據(jù)汽車滿載在柏油、混凝土路面上緊急制動(dòng)到 后 輪抱死拖滑（附著系數(shù)按 計(jì)算），計(jì)算出前輪制動(dòng)器的最大制動(dòng)力矩 max1M? ； 再根據(jù)前面已確定的前、后輪制動(dòng)力矩的比值計(jì)算出后輪制動(dòng)器的最大制動(dòng)力矩 max2?M 。 地 面最大制動(dòng)力 Fxbmax = FZ? =6730**=； 所以，當(dāng) 后 輪抱死拖滑時(shí)， 前輪、后 輪制動(dòng)力 分別為 ： Fxb1=? Fz1=? *（ GL1/L+Fxb*hg/L） = Fxb2=? Fz1=? *（ GL1/LFxb*hg/L） = 制動(dòng)力矩為： max1M? = Fxb1rr = N?m = N?m max2?M =Fxb1rr = N?m =?m。 鼓式制動(dòng)器主要參數(shù)的確定 根據(jù)參考文獻(xiàn) [1]選取制動(dòng)器主要參數(shù)，且制動(dòng)鼓內(nèi)徑及摩擦襯片寬度必須符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) QC/T3091999。 1)制動(dòng)鼓內(nèi)徑 D 由參考文獻(xiàn) [1]， 商用車制動(dòng)鼓直徑與輪輞直徑比范圍為 ~，輪輞為 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 1315 寸，即 381mm，則直徑選取范圍為 ~ 內(nèi)徑 及摩擦襯片寬度必須符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) QC/T3091999。 D=280 或 300，取上限 300。則 D=300mm。 2)摩擦襯片寬度 b 和包角 β 由參考文獻(xiàn) [1]，制動(dòng)鼓半徑 R 確定后，襯片的摩擦面積 Ap=Rβ b。制動(dòng)器各蹄襯片總的摩擦面積 Σ Ap 越大，制動(dòng)時(shí)所受單位面積的正壓力和能量負(fù)荷越小，從而磨損特性越好。 根據(jù)國(guó)外統(tǒng)計(jì)資料分析，單個(gè)車輪鼓式制動(dòng)器的襯片面積隨汽車總質(zhì)量的增長(zhǎng)而增大。由參考文獻(xiàn) [1]表 81 襯片摩擦面積，選取 Ap=630cm2。 實(shí)驗(yàn)表明：摩擦襯片包角β =9001000 時(shí)，磨損最小，制動(dòng)鼓溫度最 低，且制動(dòng)效能最高。選取包角 β=1000 。 根據(jù)公式計(jì)算得 摩擦襯片厚度為 ，根據(jù) 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) QC/T3091999。B=45~120mm，取 120mm。則 B=120mm。 3）摩擦襯片起始角 β0 一般將襯片布置在制動(dòng)蹄的中央，即令 β0=90β /2。有時(shí)為了適應(yīng)單位壓力的分布情況，將襯片相對(duì)于最大壓力點(diǎn)對(duì)稱布置，以改善磨損均勻性和制動(dòng)效能。 故取 β0 =40 。 4）制動(dòng)器中心到張開(kāi)力 F0作用線的距離 e 在保證輪缸或制動(dòng)凸輪能夠布置于制動(dòng)鼓內(nèi)的條件下，應(yīng)使距離 e 盡可能大，以提高制動(dòng)效能。初步設(shè) 計(jì)時(shí)可暫定 e= 左右。 故取 e=12cm。 5）制動(dòng)蹄支承點(diǎn)坐標(biāo) a 和 c 應(yīng)在保證兩蹄支承端毛面不致互相干涉的條件下，使 a 盡可能大，而 c 盡可能小。初步設(shè)計(jì)時(shí)也可暫定， a= 左右。 故取： a=12cm， c=3cm。 鼓式制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)于領(lǐng)蹄： CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 14對(duì)于從蹄： 式中： F01 和 F02 分別為領(lǐng)從蹄的張開(kāi)力； f 為摩擦因數(shù)，計(jì)算時(shí)取 ； h 為摩擦蹄片縱向高度， h=a+e=； R1 為制動(dòng)時(shí)領(lǐng)蹄的作用半徑； R2 為制動(dòng)時(shí)從蹄的作用半徑； c’為摩擦片支承點(diǎn)到輪輞中心的距離 c’ =。 ? 、 R 的計(jì)算如下： ? ?? ??????? ?? ?? 39。2s i n39。39。2s i n2 39。39。2c os39。2c osa rc t a n ??? ??? ? ?? ? ? ?221 39。2s i n39。39。2s i n239。39。2c os39。2c os39。39。c os39。c os4????????????? RR 由初選的鼓式制動(dòng)器參數(shù)可以求得： ɑ’=。 ɑ”=； β=1000 ； 所以， δ=； R1 = ； 并由領(lǐng)從蹄的計(jì)算式可得： D1=。D2=。 如果順著制動(dòng)鼓旋轉(zhuǎn)的蹄片和逆著制動(dòng)鼓旋轉(zhuǎn)的蹄片的ɑ ’和ɑ”角度不同，很顯然兩塊蹄片的δ和 R1 值也不同。制動(dòng)器有兩塊蹄片，鼓上的制動(dòng)力矩等于圖 1 圖 2 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁(yè) 共 27 頁(yè) 15它們的摩擦力矩之和，即：對(duì)于領(lǐng)從蹄鼓式制動(dòng)器： 由已求可得知 ： Mμ= max2?M /2=?m 用液力驅(qū)動(dòng)時(shí)， F01=F02,所需的張開(kāi)力為： ， 并計(jì)算得： F0=。 自鎖性檢測(cè)： 計(jì)算鼓式制動(dòng)器，必須檢查蹄有無(wú)自鎖的可能 [1]，即 不會(huì)自鎖。 由已知條件可知： c’=（ a2+c2） 1/2=。 δ=。 R1 = 所以， c’cosδ1/( R1 c’sinδ1)=f=,即：不會(huì)發(fā)生自鎖。 前后制動(dòng)力分配曲線 制動(dòng)時(shí)前、后車輪同時(shí)抱死，對(duì)附著條件的利用、制動(dòng)時(shí)汽車方向的穩(wěn)定性均較為有利。此時(shí)的前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力 Fμ1和 Fμ2的關(guān)系曲線，常稱為理想的前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線。在任何附著系數(shù)的路面上，前、后車輪同時(shí)抱死的條件是：前、后車輪制動(dòng)器制動(dòng)力之和等于附著力，并且前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分別等于各自的附著力，即： Fμ1+Fμ2 =φG Fμ1/ Fμ2=( L2+φhg)/(L1φhg) 由此畫成的曲線即為前、后車輪同時(shí)抱死時(shí)前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力的關(guān)系曲線 —— 理想的前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線