混凝土結構課程設計-其他專業(yè)(編輯修改稿)
2025-02-24 06:56 本頁面
【文章內容簡介】 圖 1 梁、板計算簡圖 三 、 荷載計算 ： 板：折算恒載 ： qgg 21??? ；折算活載： qq 21?? 次梁： 折算恒載 ： qgg 41??? ；折算活載： qq 43?? 7 ① 活荷載不利布置 連續(xù)梁上荷載包括恒荷載和活荷載 恒荷載保持不變 ， 而活荷載由于其空間位置的隨機性，在各跨的布置具有不確定性 。 為確定各跨各個截面可能產生的最大內力 ，就需要確定針對某一指定截面內力的活荷載最不利布置， 見圖 2。 并與恒荷載作用下產生的內力組合，得到該截面的內力設計值。 ② 內力計算 按彈性理論計算連續(xù)梁的內力可采用結構力學方法 。 對于工程中經常遇到的 2~5 跨等跨連續(xù)梁，在不同荷載布置下的內力已編制表格供查用。 5 跨以上的等跨連續(xù)梁可簡化為 5 跨計算，即所有中間跨的內力均取與第 3 跨相同。 計算單元 （圖 3） 范圍內的荷載計算包括： 1） 豎向的恒荷載（構件自重）：按材料重度與體積或面積相乘計算轉為線荷載或集中荷載； 2） 樓面活荷載；按荷載標準值與計算單元寬度相乘轉為線 分布荷載。 相關材料的重力密度、荷載標準值可查《建筑結構荷載規(guī)范》。 圖 2 活荷載布置 圖 3 計算單元 四 、 內力計算及內力包絡圖 1． 內力計算 8 彈性理論計算連續(xù)梁板時，假定結構的剛度不因荷載大小和作用時間的長短而變化，內力與荷載之間呈線性關系。但是鋼筋混凝土超靜定結構在承受荷載的過程中，由于混凝土的非彈性變形、裂縫的出現(xiàn)和開展、鋼筋的錨固滑移以及塑性鉸的形成和轉動等因素的影響，結構構件的剛度在受力不同階段不斷發(fā)生變化，這種剛度隨荷載變化而 引起的內力變化稱為結構的塑性內力重分布。 圖 4 彈性內力計算 按塑性 內力重分布 計算時，可充分發(fā)揮各截面承載力，發(fā)揮材料性能，從而提高整個結構的極限承載力。但預應力結構、直接承受動荷載的結構等不宜采用。 9 111 111? 161 141? 161 墻 141 111? 161 141? 161 梁 161? (a ) 板的彎矩系數 ? 111 111? 161 141? 161 墻 141 111? 161 141? 161 梁 241? 141 111? 161 141? 161 柱 161? (b) 次梁的彎矩系數 ? 和剪力系數 ? 圖 5 塑性內力計算系數 連續(xù)梁、板設計考慮塑性內力重分布的分析方法很多，其中最簡便的方法是彎矩調幅法（簡稱調幅法）。所謂調幅法是先按彈性理論求結構控制截面的彎矩值，然后根據需要，適當調整某些截面的彎矩值，通常是支座處（邊緣）截面絕對值較大的彎矩進行調整。 采用調幅法計算連續(xù)梁、板時 ，一般應遵循如下原則： 1） 截面彎矩調幅系數不宜超過 。 2） 彎矩調整后的截面相對受壓區(qū)高度不應超過 ，以保證塑性鉸具有足夠的轉動能力； 10 也不宜小于 ，是保證塑性鉸處混凝土裂縫寬度和撓度在允許的限值內。 3） 彎矩調幅后，梁、板各跨兩支座控制截面彎矩平均值的絕對值與跨中彎矩值之和不得小于該跨按簡支梁、板計算的跨中彎矩值的 倍；同時，各支座控制截面的彎矩不宜小于簡支跨中彎矩值的 1/3。即： 00 MMMM PBPAP ??? （ 1） 031)( MMM BPAP ?或 （ 2） 式中 APM 、 BPM —— 分別為按考慮塑性內力重分布計算的支座控制截面的彎矩； PM0 —— 按考慮塑性內力重分布計算的跨中彎矩值； 0M —— 按簡支梁、板計算的跨中彎矩值。 4） 連續(xù)梁、板設計考慮塑性內力重分布 后的斜截面受剪承載力的計算方法與未考慮塑性內力重分布的計算方法相同。但為了防止結構在實現(xiàn)彎矩調幅所要求的內力重分布之前發(fā)生剪切破壞，應將下列區(qū)段內計算的箍筋截面面積增大 20%：對集中荷載，取支座邊至最近一個集中荷載之間的區(qū)段；對均布荷載，取支座邊至距支座邊為 的區(qū)段（ h0 為梁的有效高度）。箍筋的配箍率應滿足下列要求： yVcSV ?? （ 3） 5） 當多跨連續(xù)梁的跨數大于或等于 5 跨時，可按 5 跨計算；當跨數小于 5時，可按實際跨數計算。為簡化計算，當相鄰跨度相差不超過 10%時，可按等跨計算；否則，當相鄰跨
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