【文章內容簡介】 時間 t取 30s。 設 v=則 mvtL ???? 2m a x mvQA ??? 設 n=2格，每格寬 b= mnbB ???? mBAh ??? 設 T=2d 35m a x 00 mKTXQVZ ???? 14 X=3m3/(105 m3)， L 設每一分格有 2個沉砂斗 22 mV ??? 設斗底寬 a1=,斗壁與水平面的傾角為 60186。，斗高 h3’ = 沉砂斗上口 寬 ： mtgatgha 60 2139。3 ?????? ?? （長 =寬） 沉砂斗容積： 322211239。30 )(6 )222(6 maaaahV ??????????? 采用重力排砂，設池底坡度為 ，坡向砂斗。 maLl 2 ???????? mhh 39。33 ???? 設超高 h1= mhhhH ??????? 沉砂池底部的沉砂通過吸砂泵，送至砂水分力氣，脫水后的清潔砂礫外運，分離出來的水回流至泵房吸水井。 第 六 章 初次沉淀池的設計計算 15 設計中選擇兩組平流沉淀池， N=2 組，每組平流沉淀池設計流量為 2? =，從沉砂池流出來的污水進入配水井，經過配水井分配流量后流入平流沉淀池。 39。3600qQA ?? 式中 A— 沉淀池表面積（㎡） Q— 設計流量（ m3/s） qˊ — 表面負荷﹝ m3/（ m2h） ﹞ ,一般采用 — m3/（ m2h） 設計中取 qˊ =2 m3/（ m2h） 2 36 0051 ??A =㎡ ?2h qˊ ?t 式中 h2— 沉淀部分有效水深（ m） t— 沉淀時間（ h） ,一般采用 — 設計中取 t= ?2h 2 = 360039。 ??? tQV 3 6 0 1 39。 ???V = m3 ??? tvL 式中 L— 沉淀池長度（ m） v— 設計流量時的水平流速 (mm/s),小于 等于 5 mm/s) 設計中取 v=5mm/s 16 mL ???? LAB? 式中 L— 沉淀池寬度（ m） ?B= bBn?1 式中 n1— 沉淀池格數(shù)（個） b— 沉淀池分格的每格寬度（ m） 設計中取 b= ?n =（取 8個） 長深比 長寬比 L/b=＞ 4(符合 35 之間的要求，避免池內水流產生短流現(xiàn)象 )。 長深比 L/h2=＞ 8(符合長深比 8— 12之間的要求 ) ： V1′ 36211)96100(11041008 6 4 0 0)20220()100(100)(m a xVmnrTccQo????????????????????? 式中： c1— 進水懸浮物濃度（ t/m3） ， c2— 出水懸浮物濃度 （ t/m3） ， r— 污泥密度， t/m3其值約為 1 T— 取 4d 17 o? — 污泥含水率 % ： 污泥斗設在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部積泥，污泥斗底部尺寸一般小于 ，污泥斗傾角大于 60o )(31 121239。41 aaaahV ??? 式中 V1— 污泥斗容積（ m3） a — 沉淀池污泥斗上口邊長（ m） a 1— 沉淀池污泥斗下口邊長（ m） ，一般采用 — 0..5m 4h 39。 — 污泥斗高度（ m） 設計中取 a =， 4h 39。 =， a 1= )(531 221 ??????V = m3 沉淀池總高度 4321 hhhhH ???? 式中 H— 沉淀池總高度（ m） h1— 沉淀池超高（ m） ,一般采用 — h3— 緩 沖層高度（ m） ,一般采用 h4— 污泥部分高度 (m),一般采用污泥斗高度與池底坡度 i=1%的高度之和 設計中取 h4= ????H = 第 七 章 A2/O反應池的設計計算 1. 在滿足曝氣池設計流量時生化反應的需氧量以外，還應使混合液含有一定的剩余DO值，一般按 2mg/L計 . ，不致產生沉淀，一般應該使池中平均流速在 18 左右 . 3. 設施的充氧能力應該便于調節(jié)，與適應需氧變化的靈活性 . 4. 在設計時結合了循環(huán)流式生物池的特點，采用了類似氧化溝循環(huán)流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區(qū)除磷及設置前置反硝化區(qū)脫氮等有別于常規(guī)氧化溝的池體結構，充氧方式采用高效的鼓風微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高了氧的利用率，在確保常規(guī)二級生物處理效果的同時，經濟有效地去除了氮和磷 . A2/O設計計算 A2/O法： COD/TN=380/34=8 TP/BOD5= 符合要求，故可采用此法 . : 設計流量 Q=68718m3/d取 7萬 (不考慮變化系數(shù) ) 設計進水水質 :COD =380mg/L， BOD5 =175mg/L， SS =220mg/L， TN=34mg/L , TP= ；最低水溫 20 0C. 設計出水水質 : COD≤ 60mg/L， BOD5≤ 20mg/L， SS≤ 20mg/L， NH3N≤ 5mg/L， TP=1mg/L (污泥負荷法 ) a．有關設計參數(shù) 污泥負荷 N= BOD5/(kgMLSS d) XR =10000(mg/L) R=50% 19 )/( LmgXRRX R ?????? 混合液回流比 R內 TN 去除率 %61%10038 1538%10000 ??????? TN TNTN eTN? 混合液回流比 %80%1001 ???? ?? Rr RrTN? 取 R內 =200% 回流污泥量 Qr: Qr=RQ= 70000=35000m3/d 循環(huán)混合液量 Qc: Qc=R內 70000=140000 m3/d 脫氮速度 KD: 310/)(XNOC CrN ?? =(35000+140000)10/ 103 =1750kg/d 其中 XNOC=10mg/L b． 反應池的計算 AO反應池容積 V， m3 )( 17570000 30 mXN SQVAO ?? ????? AO反應池總水力停留時間 : )()(70000 hdQVt AOAO ???? 各段水力停留時間和容積 : 厭氧：缺氧：好氧 =1： 1： 3 厭氧池水力停留時間 , ??????厭厭 池容t 缺氧池水力停留時間 31490 , ??????缺缺 池容t 好氧池水力停留時間 , ??????好好 池容t 20 c． 剩余污泥 ①生成的污泥量 W1 QSSYW eo )(1 ?? 式中： Y —— 污泥增殖系數(shù)，取 Y=。 將數(shù)值代入上式： dkgQSSYW eo /6 5 1 07 0 0 0 0)()(1 ?????? ②內源 呼吸作用而分解的污泥 W2 VXkW rd?2 式中： kd —— 污泥自身氧化率，取 kd=。 Xr —— 有機活性污泥濃度， Xr=fX， ?? ML SSML VSSf （污泥試驗法） ∴ Xr= 3300=2475mg/L dkgVXkW rd / 5 2 2 2 6 ????? ③不可生物降解和惰性的懸浮物量（ NVSS） W3，該部分占 TSS約 50% dkgQT S ST S SW e /7 0 0 07 0 0 0 0%50) 2 (%50)(3 ????????? ④剩余污泥產量 W W = W1 W2 + W3 =+7000 = 11990kg/d ⑤污泥含水率為 % 剩余污泥量： dmq /% 3?? ⑥污泥齡 ts dWVXts ???? 21 d．反應池主要尺寸 反應池總容積 V= (m3) 設反應池 2組，單組池容 2 ??? VV 單 有效水深 h取 單組有效面積 ??? 單單S 采用 5廊道式推流式反應池，廊道寬 b取 8m 單組反應池長 mSL ????? 單 校核： b/h=8/5=（滿足 b/h=1～ 2） L/b=（滿足 L/b=5～ 10） 取超高為 ，則反應池總高 H = + = m e:反應池進、出水系統(tǒng)計算 ①進水管 單組反應池進水管設計流量 sm / 31 ??? 取管道流速 v= 管道過水斷面積 21 mQA ??? 管徑 mAd ???? ? 取進水管管徑 DN1000mm ②回流污泥管 單組反應池回流污泥管設計流量 smQRQR / 3????? 取管道流速 v= 管道過水斷面積 mQA R ??? 22 管徑 mAd ???? ? 取進水管管徑 DN1000mm ③ 進水井： ③進水井 反應池進水孔尺寸： 進水孔過流量 Q2=(1+R)Q/2=(1+1) 70000247。 86400247。 2≈ (m3/s) 進水孔過 流量 smRQ /86400700002)11(2)1( 32 ?????? 取孔口流速 v= 孔口過水斷面積 22 mQA ??? 孔口尺寸取為 1m 1m 進水井平面尺寸取為 2m 2m ④出水堰及出水井 按矩形堰流量公式計算： 2/32/33 bHbHgQ ?? 式中： smQRRQ / 70000)211(2)1( 33 ???????? 內 b —— 堰寬， b=8m H —— 堰上水頭 ,m, mbQH ) ()( 3/23/23 ???? 出水孔過流量 Q4=Q3= 取孔口流速 v= 孔口過水斷面積 24 mvQA ??? 孔口尺寸取為 出水井平面尺寸取為 3m 3m 23 ⑤ 出水管 反應池出水管設計流量 Q5=Q1= 取管道流速 v= 管道過水斷面積 25 mQA ??? 管徑 mAd ???? ? 取進水管管徑 DN1200mm