【文章內(nèi)容簡介】 測記錄在高層封頂時，沉降曲線平緩可在高層封頂一個月后封閉后澆帶。沉降曲線不緩和則宜延長封閉后澆帶時間。 基礎 后澆帶封閉前要求施工時覆蓋，以免雜物垃圾掉落難于清理。并提出清除雜物垃圾的措施，如后澆帶處墊層局部降低等。有必要時后澆帶中設置適量加強鋼筋，如梁面、底鋼筋相同等措施。 設計者必須認真對待由于超長給結構帶來的不利影響，當增大結構伸縮縫間距或者是不設置伸縮縫時，必須采取切實可行的措施，防止結構開裂。在適當增大伸縮縫最大間距的各項措施中，在結構施工階段采取防裂措施是國內(nèi)外通用的減小混凝土收縮不利影響的有效方法，我國常用的做法是設置施工后澆帶。另外，當建筑物存在較大的高差，但是結構設計根據(jù)具體情況可不設置永久變形縫時，例如高層建筑主體和多層（或低層）裙房之間，也常常采用施工后澆帶來解決施工階段的差異沉降問題。這兩種施工后澆帶，前者可稱之為收縮后澆帶，后者可稱之為沉降后澆帶。 后澆帶的設計 當建筑結構的平面尺寸超過混凝土規(guī)范規(guī)定的伸縮縫最大間距（混凝土規(guī)范第 條）時，可考慮采用施工后澆帶的方法來適當增大伸縮縫間距。但一般地上結構由于受環(huán)境溫度變化影響較大，所以伸縮縫最大間距不宜超過混凝土規(guī)范限值過多，同時應注意加強屋面保溫隔熱，采用可靠的、高效的外墻外保溫，并適當提高外縱墻、山墻、屋面等 重要部位的縱向鋼筋配筋率。當?shù)厣辖Y構由于抗震設計需要而設置了防震縫時，伸縮縫寬度應滿足防震縫寬度的要求。地下室結 中國最大的管 理 資料下載中心 (收集 \整理 . 大量免費資源共享 ) 第 14 頁 共 30 頁 構超長的情況較為常見，除地下室頂板和處于室外地面以上的地下室外墻受溫度變化影響相對較大外，地下室內(nèi)部和基礎結構在使用階段受室內(nèi)外溫度變化影響較小，需解決的主要問題是混凝土收縮應力對結構的影響。除在施工階段設置后澆帶外，應該加強地下室頂板及地下室外墻的配筋，建議縱向鋼筋最小配筋率不宜小于 %，鋼筋應盡可能選擇直徑較小的，一般 10 到 16 即可，間距盡量選擇較密的，宜不大于 150mm，細而密的鋼筋分布 對結構抗裂是有利的。 必須指出的是，后澆帶只能解決施工期間的混凝土自收縮，它不能解決由于溫度變化引起的結構應力集中，更不能替代伸縮縫。有一些結構設計者將后澆帶和伸縮縫等同起來的看法是錯誤的，因為兩者的作用并不相同。 當?shù)叵率医Y構超長過多，單靠設置后澆帶不足以解決混凝土收縮和溫度變化問題時，可以考慮采用補償收縮混凝土，在適當位置設置膨脹加強帶。采用這種方法，不僅可以進一步增大伸縮縫最大間距，而且可以用膨脹加強帶取代部分施工后澆帶，從而實現(xiàn)混凝土的連續(xù)澆筑即無縫施工。但應注意，采用膨脹加強帶取代部分施 工后澆帶時，膨脹加強帶的位置應設置在結構溫度應力集中部位，并應制定嚴格的技術保障措施，保證混凝土原材料的質(zhì)量和微膨脹劑的配合比準確，結構設計應對地下室結構各部位混凝土的限制膨脹率提出明確要求。 對高層建筑主體與裙房之間是設置永久變形縫，還是在施工階段設置沉降后澆帶，應該根據(jù)建筑場地地基持力層土質(zhì)情況、基礎形式、上部結構布置等條件綜合確定。當?shù)鼗至油临|(zhì)較好，例如高層建筑基礎做在基巖層或卵石層上，或采用樁基時，高層建筑沉降變形量較小，此時可考慮采用施工后澆帶而不設置永久變形縫，將高層建筑與裙房基礎（或地 下室）連成整體。當?shù)鼗至訅嚎s性較高，且厚度較大，高層建筑主體與裙房之間的高差懸殊較大，高層建筑荷載較大， 中國最大的管 理 資料下載中心 (收集 \整理 . 大量免費資源共享 ) 第 15 頁 共 30 頁 則由于高層建筑與裙房之間的差異沉降量較大，在采用天然地基的情況下，還是以設置永久變形縫將高層建筑與裙房徹底脫開為好。當高層建筑與相鄰的裙房之間設置永久變形縫時，高層建筑的基礎埋深一般應大于裙房基礎埋深至少 2 米，不滿足此要求時應計算高層建筑的穩(wěn)定性，并采取可靠措施防止高層建筑與裙房之間發(fā)生相互傾斜。筆者曾經(jīng)參觀過某工程，高層建筑地下一層，地上十六層，純地下車庫一層，與高層建筑地下室貫通，其間設置了沉降縫 ，基礎埋深基本相同，沉降縫間采用硬質(zhì)材料填充。由于沒有解決好高層建筑與地下車庫間的互傾問題，建筑投入使用后，發(fā)現(xiàn)沉降縫兩側墻體開裂，造成地下室滲漏。 近年來，復合地基得到了廣泛應用，復合地基可以提高地基持力層承載力，提高土體彈性模量，有效地控制建筑物沉降。北京地區(qū)有些工程已經(jīng)通過在高層建筑下采用復合地基的方法來替代樁基，以解決高層建筑主體與裙房之間差異沉降的問題。不論采用哪種方法，如果采用施工后澆帶而不設置永久變形縫，都應依據(jù)相關規(guī)范計算裙房和高層建筑的整體傾斜。當采用地基處理時，在結構設計圖紙上，應明 確規(guī)定采用地基處理后，高層建筑與裙房之間的變形要求。 施工后澆帶的位置，應根據(jù)基礎和上部結構布置的具體情況確定，不能想當然，搞一刀切。后澆帶應設置在結構受力較小處，一般在梁、板跨度內(nèi)的三分之一處，結構彎矩和剪力均較小，且宜自上而下對齊，豎向上不宜錯開，后澆帶間距一般為 30 米到 50 米。在高層建筑與裙房之間設置后澆帶時，后澆帶宜處于裙房一側，且在結構設計上，應注意加強高層建筑與裙房相連部位的構造，提高縱向鋼筋配筋率，用以抵抗后澆帶封閉后由剩余差異沉降差所引起的結構內(nèi)力。為減小后澆帶封閉后由剩余差異沉降差所引 起的結構內(nèi)力，尚應采取其他措施，通?？煽紤]以下方法： 高層建筑采用樁基或其他地基基礎處理方法，或補償基礎，盡量擴大高層建筑基礎與地基 中國最大的管 理 資料下載中心 (收集 \整理 . 大量免費資源共享 ) 第 16 頁 共 30 頁 接觸面積，減小高層建筑基礎底面接觸壓力，而裙房則采用埋深較淺的獨立柱基或條形基礎等，調(diào)節(jié)高層建筑與裙房之間的差異沉降。 盡量減小裙房部分基礎與地基的接觸面積，即盡量增大裙房部分的基礎底面接觸壓力，加大裙房的沉浸量。 結合高層建筑埋置深度要求，調(diào)整高層建筑地下室高度，使地基持力層落在壓縮性小、地基承載力高的土層上，可有效地減小高層建筑的沉降量。 進行地基基礎設計時，結構設計者應結合工程具體情況，多方面對比，選擇經(jīng)濟合理的方案。 后澆帶部位的鋼筋一般不宜斷開，而應讓鋼筋連續(xù)通過，即只將后澆帶處的混凝土臨時斷開。但有時工程具體情況不允許留后澆帶，例如某工程地下車庫通道的頂板、底板均與主樓相連，但是由于施工場地狹小，無法留設后澆帶，于是要求施工單位先施工結構主體，待主體完成后再施工車道部分，要求施工單位對與主體相連的鋼筋必須預留，后期采用焊接連接，同一截面的鋼筋焊接連接率不得大于 50%。 有的工程將后澆帶內(nèi)鋼筋全部斷開，這時候，為避免在同一截面鋼筋 100%連接，宜將后澆帶曲折布置，而不要沿一直線布置。連接方式建議首選機械連接或焊接，但要注意施工質(zhì)量。采用搭接連接時，應注意后澆帶寬度要滿足按混凝土規(guī)范計算的鋼筋搭接連接長度。 基礎后澆帶的斷面形式，應于結構設計圖紙上用詳圖明確表示出來，而不應推給施工單位。 中國最大的管 理 資料下載中心 (收集 \整理 . 大量免費資源共享 ) 第 17 頁 共 30 頁 當?shù)叵滤惠^高時，宜在基礎后澆帶下設置防水板并增設一道附加防水層。 四、工程實例 工程概況 工程總建筑面積 5880 平方米。無地下室，地上 7 層框架結構，底層層高 ，以上各層層高均為 。 地質(zhì)條件 本工程177。 米，場地內(nèi)地層自上而下依次為：①素填土，層厚~，回填時間 4 年主要填料為殘積粘性土，混磚瓦石塊場地分布均勻。②淤泥，呈飽和流塑狀，主要由粘粒、粉粒組成，夾雜有有機質(zhì)，該層層厚 ~。③粉質(zhì)粘土，呈飽和可塑狀，手搓稍有粉粒感，粘性較好，標貫試驗的校正平均值為 10 擊，層位穩(wěn)定，厚度為 ~。④含泥中粗砂，呈飽和密狀，層厚 ~4m。⑤沙質(zhì)粘土，呈飽和可塑狀 ，層厚 ~3m。⑥中砂，飽和，含泥約 10~20%，均勻分布于場地，厚度約 ~。⑦殘積粘性土：飽和，可塑，原為輝綠巖脈，長石礦物已全風化成呈土狀，標貫試驗校正平均值為 17擊厚 ~。⑧ 散體強風化花崗巖 ,大部分長石類礦物已經(jīng)風化呈土狀，巖心手捻可散，厚度 ~。⑨強風化花崗巖層。⑩中風化花崗巖 . 設計過程 柱網(wǎng)布置詳見附圖 中國最大的管 理 資料下載中心 (收集 \整理 . 大量免費資源共享 ) 第 18 頁 共 30 頁 經(jīng)過 PKPM 結構計算軟件對本樓上部結構進行的計算，取軸力最大的情況得出柱底最小軸力為 1930KN，最大柱底軸力為 5832KN。由于淺層土不足以承受此荷載，所以選用樁基礎作為建筑物的基礎。由于柱底軸力差異較大，從經(jīng)濟性和節(jié)約成本的考慮 ,所以選用 2 種樁徑，分別是F500 和 F400。 在設計工程中還應該注意的是 PKPM 所算出的柱底軸力為設計值 ,不能直接用于計算需要把算出的值除以 來轉(zhuǎn)化為特征值來計算 . 確定單樁豎向承載力設計值 樁側總極限摩阻力標準值： Rsk=UpΣlifsi 樁端極限阻力標準值： Rpk=Apfp 本工程中的單樁極限承載力根據(jù)靜載試驗確定 F500 為 4100KN, F400 為 3100KN 單樁豎向承載力設計值 Rd=( Rsk+Rpk )/ F500 Rd=4100/= F400 Rd=3100/= 單樁豎向承載力特征值 Ra=( Rsk+Rpk )/ F500 Ra=4100/2=2050KN F400 Ra=3100/2=1550KN 確定樁的數(shù)量、間距和布置方式