【正文】 其重要，應(yīng)按照始發(fā)、到達掘進的有關(guān)26 技術(shù)要求，做好測量定位工作。 （ 2）采用分區(qū)操作盾構(gòu)機推進油缸控制盾構(gòu)掘進方向 ①在上坡進時，適當加大盾構(gòu)機下部油缸的推力和速度；在下坡段掘進時，25 適當加大盾構(gòu)機上部油缸的推力和速度；在左轉(zhuǎn)彎曲線段掘進時，則適當加大盾構(gòu)機右側(cè)油缸的推力和速度；在右轉(zhuǎn)彎曲線段掘進時，則適當加大盾構(gòu)機左側(cè)都有剛的推力和速度；在直線平坡段掘進時，則應(yīng)盡量使所有油缸的推力和速度保持一致。正常掘進條件下，掘進速度應(yīng)該設(shè)定在 10～ 20mm/min。 L1L2F7 環(huán)1A0231A0071A0186 環(huán)5 環(huán)4 環(huán)3 環(huán)1A0041A0212 環(huán)1A0041 環(huán)1A0180 環(huán)1A021B6 B5 B4 B3 B2L2L1 B1FB5B6 B4 B3 B2 B1L2 L1FB2B3B4B5 B1 L1 F L2 B6B6 B5 B4 B3 B2L2L1 B1FB1B2B3B4 L1 L2 B6 B5FB5B6 B4 B3 B2 B1L2 L1FB2B3B4B5 B1 L1 F L2 B62000B6 B5 B4 B3 B2 B121 圖 圖 始發(fā)托架安裝 示意圖 22 始發(fā)掘進 盾構(gòu)掘進 盾構(gòu)掘進作業(yè)工作流程見下圖 為了滿足合同工期要求，采用連續(xù)生產(chǎn)的施工組織原則，每周七個工作日。見圖 軌枕設(shè)計示意圖。 (環(huán)179。詳見圖 盾構(gòu)始發(fā)雙道臨時防水洞門密封裝置圖。移動形式，采用輔助液壓站和增加鋼制傳力構(gòu)件靠后端擋墻提供反力。 花崗巖 (8)12 25 35 26 20 14 2 γ 5179。 （ 4） 選擇成熟的施工工藝和工法，以保證施工工序質(zhì)量和工程質(zhì)量。 ⑷ 花崗巖全風化帶：層序號（ 8） 11，褐紅，棕紅，棕黃色，除石英外，其余礦物均已風化成高嶺土，巖芯呈土狀或土夾礫砂狀，土質(zhì)堅硬，浸水易崩解，為Ⅲ級硬土。始發(fā)流程見圖 。 13 圖 1 號臺 車后半部分下井組裝（盾體刀盤第四次平移）組圖 （ 7）將盾構(gòu)機 1號臺車頂推至掌子面，完成分體始發(fā) 從井口 處具備拼裝管片條件，此時拼裝底部兩塊管片，采用類似與益田路隧道出洞空推方式將盾構(gòu)機及 1 號臺車頂推 盾尾停留在反力架小里程（ DK113+）。 10mm（任意點檢測）； Da=理論直徑 實測直徑（鋼環(huán)安裝后直實測直徑）；鋼環(huán)中心（圓心）：預(yù)埋鋼環(huán)安裝后中心偏差不得超過 10mm。 重難點： 弧形模板需精確設(shè)計，并具有滑移功能。 圖 的掩藏示意 圖 117,379,43型鋼導(dǎo)臺導(dǎo)臺三角支撐型鋼三角支撐19 圖 頂部反力架分塊鋼架示意 圖 因始發(fā)段位于 %的上坡，反力架豎直安放，反力架與隧道空推段擴 大端洞壁存在 米的間隙通過斜撐將反力傳遞至正常段二襯上。 在旁通過程中，由于盾構(gòu)機內(nèi)的排泥管處于堵塞狀態(tài)，故旁通時應(yīng)提高排泥流量，但不能降低切口水壓。在掘進過程中根據(jù)盾尾油脂的損失情況，采用盾構(gòu)自動供脂系統(tǒng)及時補充盾尾油脂，以提高密封性能。 方向控制及糾偏注意事項 （ 1）在切換刀盤轉(zhuǎn)動方向時，應(yīng)保留適當?shù)臅r間間隔，切換速度不宜過快，否則有可能會造成管片受力狀態(tài)突變，而使管片損壞。同時也能測定各泵的轉(zhuǎn)速、電流值以及確認排泥泵的增設(shè)時間。開挖面水壓調(diào)節(jié)器與送泥水壓調(diào)節(jié)器的輸出值互為跟蹤，能解決過渡過程狀態(tài)轉(zhuǎn)換的擾28 動，一旦過渡過程完成，開挖面水壓調(diào)節(jié)器屏蔽跟蹤信號，送泥水壓調(diào)節(jié)器僅起信號傳遞作用。 （ 6） 掘削排土量的檢查 掘削出來的土通過排泥管排出，由儀器測定送泥水和排泥水的差，通過計算求出實際土粒子量（干砂量）。掘進中進泥比重不易過高或過低，前者將影響泥水的輸送能力，后者將破壞開挖面的穩(wěn)定。 （ 4）管片塊 拼裝到位后，應(yīng)及時伸出相應(yīng)位置的推進油缸頂緊管片 ，然后方可移開管片安裝機。為了能及時填充這些空隙，盡可能的減少盾構(gòu)施工時對地面的影響。 圖 . 同步注漿示意圖 35 （ 5） 注漿效果檢查 ① 注漿效果檢查主要采用分析法，即根據(jù) pQt 曲線，結(jié)合掘進速度及襯砌、地表與周圍建筑物變形量測結(jié)果進行綜合分析判斷。 （ 3） 中箱涵與管片環(huán)應(yīng)一一對應(yīng)，如出現(xiàn)底部支 座壓在管片環(huán)縫現(xiàn)象時，應(yīng)將該節(jié)中間箱涵往掘進方向前移一環(huán)管片寬度，空缺部位采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土連接。 （ 2）管片拼裝縫的防水 管片拼裝縫的防水是非常關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，故在施工中應(yīng)做好以下工作： a、選購專業(yè)廠商生產(chǎn)性能優(yōu)良的防水密封圈、粘結(jié)劑，并對進場的防水材料進行嚴格的檢驗，確保其質(zhì)量合格。 圖 管片拼裝縫防水示意圖 38 c、管片安裝前應(yīng)對管片安裝區(qū)進行清理，保證安裝區(qū)和管片相接面清潔。 （ 5） 平、豎曲線段中箱涵拼裝時，可通過在中箱涵位于曲線外側(cè)長邊部位粘貼薄板（如丁晴軟木膠板）的方式調(diào)整間隙，以實現(xiàn)對曲線半徑的擬合。 （ 6） 同步注漿質(zhì)量保證措施 ① 在開工前制定詳細的注漿作業(yè)指導(dǎo)書，并進行詳細的漿材配比試驗，選定合適的注漿材料及漿液配比。 漿液配比：（ 1m3），材料單位： kg 材料 水泥 砂 水 粉煤灰 膨潤土 硅灰 減水劑 用量 170 900 410 280 50 8 同步注漿漿液的主要物理力學性能滿足下列指標： 膠凝時間：漿液具有較好的抗水分散性和可注性，膠凝時間一般為 4～ 10h。 管片 拼 裝的質(zhì)量保證措施 （ 1）嚴格進場管片的檢查，破損、裂縫的管片不用。下限為 g/cm3，在土體自立性較好或粘土層中掘進可適當下調(diào)。根據(jù)土粒子比重值算出土粒子量，從排泥量和送泥量的差值上計算出土粒子量（原則上是計算每一環(huán)的掘削出土量）。這種變化會增加開挖面水壓調(diào)節(jié)器的泥水平衡控制負擔。 為了保持開挖面泥水壓力，閥類操作采取自動控制，由轉(zhuǎn)換程序裝置控制進行自動管理。達到警戒值時就應(yīng)該實行糾偏程序。當這種偏差超過一定限界時就會導(dǎo)致隧道襯砌侵限、盾尾間隙變小，使管片局部受力惡化，并造成地層損 失增大而使地表沉降加大，因此在盾構(gòu)施工過程中，必須采取有效的技術(shù)措施控制掘進方向，及時有效糾正掘進偏差。 掘進速度 ，盾構(gòu)司機必須檢查千斤頂是否靠足，開始推進和結(jié)束推進時速度不宜過快。 圖 反力架安裝縱向圖 正常段隧道二次襯砌輪廓線擴大段隧道二次襯砌輪廓線隧道中線直撐首環(huán)負環(huán)0176。 圖 工藝底板及后配套行走基座 示意圖 分體始發(fā)期間管片砂漿等物料運輸 物料運輸方式 1 號臺車組裝完成后盾構(gòu)機將具備拼裝管片功能，因為管片 車及管片吊、旋轉(zhuǎn)吊等管片轉(zhuǎn)運系統(tǒng)暫不能利用，期間采用 45t 電瓶車軌道運輸。 （ 2)注脂壓力低于泥水壓力 。 3 號臺車下井后從井口拼裝中間箱涵，空推期間的管片、混凝土運輸采用電瓶車有軌運輸。 （ 1）組裝盾體 盾體組裝與拆機程逆過程按：盾體 5盾體 4盾體 6盾體 3盾體 7盾體 2盾體 8中心回轉(zhuǎn)體 盾體 1下井組裝。 ⑹ 花崗巖弱風化：層序號（ 8） 13，肉紅色，粗粒斑狀結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，巖質(zhì)堅硬，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖體呈塊狀及巨塊狀。 （ 2）深港 隧道 始發(fā)井 的工程地質(zhì) 、水文地質(zhì)條件、埋深以及施工環(huán)境、施工條件等， 從風險控制方面， 選擇合理、可靠的始發(fā)方法和技術(shù)，以保證工程施工順利進行。) (kPɑ) （度） 豎向 水平 （ m/d） Q4ml 素填土 (1)2 18 10 10 Q4al+pl 淤泥質(zhì)粘土 (9)3 18 10 15 Q4al+pl 細砂 (2)42 19 25 3 Q4al+pl 粉質(zhì)粘土 (3)11 25 20 6 4 γ 5179。拼裝機下井組裝。 圖 盾構(gòu)機 1 號臺車頂推至掌子面示意圖 始發(fā)洞門 為了防止盾構(gòu)始發(fā)掘進時泥漿、地下水從盾殼和洞門的間隙處流失，以及盾尾通過洞門后，管片外徑與刀盤開挖輪廓之間同步注漿漿液的流失，在盾構(gòu)始發(fā)時需安裝洞門臨時密封裝置，本項目采用雙道臨時防水密封裝置。砼導(dǎo)臺高 米，底部環(huán)向各 間距設(shè)φ 22 普通砂漿錨桿，單根長 。 圖 電瓶車結(jié)構(gòu)示意圖 軌道布設(shè)形式 根據(jù)電瓶車結(jié)構(gòu)，在管片底部（弧形板）上布設(shè)單根軌枕長 ，寬 ，高 軌枕，兩側(cè)底部設(shè)置與管片弧度相等的墊塊。 負環(huán)管片的固定 底部管片通過管片預(yù)埋鋼板和導(dǎo) 軌用鋼楔塊填充并焊接； 在負環(huán)管片外弧面（導(dǎo)軌以上部分）預(yù)埋鋼板，用型鋼將負環(huán)縱向連接成整體，增加負環(huán)管片整體性； 在負環(huán)管片拼裝完成后及時通過管片預(yù)留注漿孔在管片底部用混凝土填充。 ，保證同步注漿系統(tǒng)始終處于良好工作狀態(tài)。但由于盾構(gòu)推進導(dǎo)向系統(tǒng)后視基準點 的前移，必須通過人工測量進行精確定位，以保證推進方向的準確可靠。在曲線推進的情況下，應(yīng)使盾構(gòu)當前所在位置點與遠方點的連線同設(shè)計軸線相切。在盾構(gòu)施工中要使盾構(gòu)開挖面壓 力絕對平衡是不可能的，因為受到盾構(gòu)掘進速度、地層變化、掘進深度及掘進長度等多種因素干擾，必須通過監(jiān)控手段去達到動態(tài)上的相對平衡，以求開挖面的穩(wěn)定。反之亦然。為了減少這些誤差，要充分注意流量計和密度儀的設(shè)置場所、儀器的性能、鉆孔的位置和孔數(shù)以及 土工試驗場所和方法等 。 考慮到粘度的調(diào)整有一個過程，故在泥漿粘度為 30s 時，即可逐漸增加 CMC，添加量的多少視粘度下降的趨勢而定。施工現(xiàn)場管片堆放區(qū)應(yīng)有防雨設(shè)施。 正常 合格 不合格 不正常 注漿結(jié)束 下一環(huán)注漿 漿液拌制 試驗檢測 漿液運輸 設(shè)備、管路清洗 調(diào)整注漿參數(shù)及方式 圖 注漿施工工藝流程圖 注漿系統(tǒng)準備 注漿工況分析 符合要求 注漿參數(shù)設(shè)定 注漿方式選擇 注漿開始 數(shù)據(jù)采集與管理 計劃圖表 繼續(xù)注漿 注漿效果評價 不符合要求 二次補強注漿 34 液稠度： 8～ 12cm 漿液穩(wěn)定性：傾析率（靜置沉淀后上浮水體積與總體積之比）小于 5%。 ④ 根據(jù)洞內(nèi)管片襯砌變形和地面及周圍建筑物變形監(jiān)測結(jié)果，及時進行信息反饋，修正注漿參數(shù)和施工工藝，發(fā)現(xiàn)情況及時解決。 （ 2）在有壓狀態(tài)下進入密封倉作業(yè)前，應(yīng)將密封倉內(nèi)的泥漿液面降至較低點或排空。管片間采用單組份親水性聚氨脂密封膠進行嵌縫，根據(jù)各洞段的施工及防水功能要求，所需嵌縫范圍見下表。在過程，管片生產(chǎn)時要嚴格控制生產(chǎn)，加強檢測，保證管片的抗?jié)B等級、強度以及各項質(zhì)量指標符合設(shè)計要求。 箱涵拼裝工藝要求 （ 1） 中箱涵采用 箱涵 運輸車進行運輸，當運至工作面后，由專用的箱涵吊裝夾具完成拼裝就位。 同步注漿系統(tǒng)：配備液壓注漿泵 3 臺，注漿能力為 3179。必要時，在管片脫出盾尾后，通過管片上預(yù)留的注漿孔進行多次補強注漿。 31 圖 管片安裝程序圖 管片選型 （ 1） 在管片拼裝前應(yīng)先確定管片旋轉(zhuǎn)的角度，即選擇封頂塊 F的位 置，選型必須考慮以下因素： （ 2） 盾構(gòu)機姿態(tài)與隧道軸線相對關(guān)系 （ 3） 盾構(gòu)機姿態(tài)與管片姿態(tài)的相對關(guān)系 （ 4） 盾構(gòu)機各個千斤頂行程 （ 5） 管片外表面與盾殼內(nèi)表面的四周間隙 （ 6） 管片的上、下、左、右超前量 （ 7） 錯縫拼裝 （ 8） 后配套臺車軌道定位小孔的定位 管片 拼 裝的方法 （ 1） 管片拼裝以滿足隧道線型為前提，重點考慮管片安裝后盾尾間隙要滿足下 一 掘進循環(huán)限值，確保有足夠的盾尾間隙，以防盾尾直接接觸管片。主要功能是 用泥水來謀求開挖面穩(wěn)定，在防止塌方的同時，將切削下來的土形成泥水并流暢地運往地面 ， 對刀盤、刀頭等掘削設(shè)備有冷卻和潤滑作用。 泥水輸送的控制通過可編程邏輯控制器對分布在地面、隧道內(nèi)、盾構(gòu)臺車上泥水輸送系統(tǒng)的各類水泵和閥進行控制。在不同工況條件下，調(diào)節(jié)器的設(shè)定值、測量值、輸出控制之間的關(guān)系見下表。