【正文】 論提出的修正劍橋模型，其屈服面方程為：修正劍橋模型屈服條件式中， p39。 正常固結(jié)試樣排水試驗的曲線與不排水情況相似，根據(jù)在 qp和 vp平面內(nèi)的應力路徑，可以看出，所有試驗路徑的破壞點在 qp平面內(nèi)都是直線，從各試樣的平均固結(jié)應力 p開始，以斜率 3上升，達到 qf,pf時破壞，構(gòu)成 qp坐標內(nèi)的 B B B3破壞線，這些路徑在 vp平面內(nèi)都是曲線。 Tresca屈服條件是認為最大剪應力達到某一極限時，材料開始屈服。 Roscoe and Burland(1968) 修正了子彈頭形屈服面，改為橢球形屈服面，并編入劍橋大學 CRISP有限元軟件，風行歐美，成為軟粘土彈塑性模型的經(jīng)典作品。 物體內(nèi)某一點開始產(chǎn)生塑性應變時，應力或應變所必需滿足的條件，叫做 屈服條件 。 關(guān)于 屈服的 關(guān)于 斷裂的強度理論：最大拉應力理論和最大伸長線應變理論強度理論；最大切應力理論和最大畸變能密度理論。 其應力應變關(guān)系表達式為： 強度理論：人們根據(jù)大量的破壞現(xiàn)象，通過判斷推理、概括，提出了種種關(guān)于破壞原因的假說，找出引起破壞的主要因素，經(jīng)過實踐檢驗，不斷完善，在一定范圍與實際相符合，上升為理論。未考慮 的影響，試驗證實最大影響達 15%。 屈服條件的研究歷史 3(續(xù)上 )167。 139。 對于正常固結(jié)土，進行三軸剪切不排水試驗時，先使試樣在不同的各項等壓狀態(tài) (a,2a,…) 下固結(jié)，然后，增加垂直偏壓力q=σ1σ3直到土樣破壞。 c是材料粘性系數(shù)， φ是內(nèi)摩擦角， C和 φ是兩個材料常數(shù)。圖 ZienkiewiczPande屈服線三種形式： (a)雙曲線 (b)拋物線 (c)橢圓圖 子午平面二次式屈服曲線的三種形式 巖土材料的統(tǒng)一破壞條件常用的破壞函數(shù)條件的統(tǒng)一表達式：可寫成：令 等于常數(shù)，可得子午面上的破壞條件：令 p等于常數(shù)，可得偏平面上的破壞條件： 巖體的 HoekBrown屈服條件 Hoekamp。但存在尖頂和棱角的間斷點、線，致使計算變繁與收斂緩慢。如右圖。 巖土材料的臨界狀態(tài)線 自 1958年以來，英國劍橋大學 Rosce(羅斯科 )等人對劍橋重塑粘土進行了大量試驗工作，并在此基礎上提出了土的一些彈塑性特性和臨界狀態(tài)模型 (劍橋模型 )，為建立巖土塑性理論作出了開創(chuàng)性 貢獻。根據(jù) π平面上應力矢徑的表達式，進一步有：因此，在 π平面上， Mises條件必為一圓。 Coulumb (1773) – 把土及巖石看成磨擦材料167。 即認為無論材料處于什么應力狀態(tài) ,只要最大切應力達到了簡單拉伸屈服時的極限值，材料就會發(fā)生屈服。其表達式為： 理想線性強化彈塑性力學模型亦稱為彈塑性線性強化材料或雙線性強化模型。即認為無論材料處于什么應力狀態(tài) ,只要最大伸長線應變達到簡單拉伸時破壞的極限值，就會發(fā)生脆性斷裂。 根據(jù)不同的應力路徑實驗，在應力空間將這些屈服點連接起來，就形成一個區(qū)分彈性和塑性的屈服面。Tresca屈服面不能反映球應力張量對材料屈服的影響，為了反映球應力張量對材料屈服的影響，將 Tresca屈服條件推廣為廣義 Tresca屈服條件：σ3如不清楚 主應力的大小順序，上式可寫成：廣義 Tresca屈服面在應力空間的屈服曲面為一正角棱錐體面，中心軸與等傾線重合，在 π平面上的屈服曲線為正六角形，形狀和 Tresca屈服條件相同。 上述這兩種屈服條件都主要適用于金屬材料，對于巖土類介質(zhì)材料一般不能很好適用，因為巖土類材料的屈服與體積變形或靜水應力狀態(tài)有關(guān)。 (1)土體的應力狀態(tài)一旦達到此線，就會產(chǎn)生破壞，所以它是一條極限狀態(tài)線，且