【正文】 =則荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值為：Mmax =r0 Sud=（0+）=而且箱壁具有一定厚度的箱形梁在橫隔梁的制約下界面不易發(fā)生歪扭，因而其畸變應(yīng)力將更小，可以忽略不計(jì)。這樣所計(jì)算的活載比實(shí)際情況稍大，作為承載力儲(chǔ)備！ 車(chē)道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，pk=180KN；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，pk=360KN；橋梁計(jì)算跨徑在5m～50m時(shí)，pk采用直線內(nèi)插求得。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設(shè)有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：所以可修正偏心壓力法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc。 =所以主梁的二期恒載集度是：g4 = g3 + g2 + g1 =++=（3） 主梁的恒載集度：g= g4 + g0 =+= 恒載內(nèi)力如圖所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離,。6667⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000Σ428503960375ys= =3960375/42850=㎝yx=200－=㎝毛截面的計(jì)算表（b=）分塊面積到上緣的距離yi(cm)分塊面積Ai(cm2)分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(cm3)分塊面積自身慣性矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)分塊面積對(duì)形心慣性矩Ix(cm4)I=Ii+Ix(cm4)①②③④⑤⑥⑦①5200010000②100160001600000④10560056000⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000⑨5125625Σ429753961000 ys==3961000/42950=㎝yx=200－=㎝ 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ毛截面：凈截面：截面效率指標(biāo):ρ==， 表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化及橫隔梁的位置由于本設(shè)計(jì)為預(yù)制簡(jiǎn)支箱梁橋，為簡(jiǎn)化預(yù)制工藝，采用了等截面形式。鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk‘MPa1860彈性模量Ep ‘MPa105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pdMPa1260最大控制應(yīng)力 fpk‘MPa1395持久狀態(tài)：MPa標(biāo)準(zhǔn)荷載組合 fpk‘MPa1209材料重度C50砼r1KN/m3瀝青砼r2KN/m3鋼絞線r3KN/m3C30砼r4KN/m324欄桿r5KN/m鋼束與混凝土的彈性模量比аEP在考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。第三章 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑=40 m 主梁全長(zhǎng)= m 計(jì)算跨徑= m橋面凈寬：初步擬定設(shè)計(jì)時(shí)速為120km/h的高速公路大橋。 局部沖刷(查表55和66) 橋下最低沖刷線標(biāo)高橋下最低沖刷線標(biāo)高 第二章 方案比選、 方案比選表方案比較表 序號(hào) 方案類(lèi)別比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋（725m）主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土箱型簡(jiǎn)支梁橋（540m）普通混凝土空心板橋（920m）1橋長(zhǎng)（m）1752001802最大縱坡（%）0003橋面標(biāo)高（m）4工藝技術(shù)要求技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求較嚴(yán)格，采用后張法預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T梁，需要采用吊裝設(shè)備，且在近幾年預(yù)應(yīng)力混凝土T行梁橋施工中有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工技術(shù)工藝較先進(jìn)，有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工工藝，采用后張法預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，需要采用吊裝設(shè)備，使用范圍廣，占用場(chǎng)地較小，但制作麻煩，需要使用大量的鋼筋技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求比較嚴(yán)格。第2章 H河原始資料及水文設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)原始資料（1） 橋位平面圖（地形圖）（2） 橋位地質(zhì)縱剖面圖（3） 設(shè)計(jì)流量：Qs=926 m3/s（1%）（4） 設(shè)計(jì)流速：Vs=（山前）（5） 沖刷系數(shù)：P=（6） 河床底坡：i=‰（7） 粗糙系數(shù)：m=38（8） 汛期含沙量：P=2~8 kg/ m3（9） 標(biāo)準(zhǔn)冰凍深度：hd=（10）地震裂度：7度（11）無(wú)道航和流冰（12）該地區(qū)汛期最大風(fēng)速為15m/s，其風(fēng)壓為500Pa。60年代預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁引入懸臂施工法以后,預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋得以迅速發(fā)展,其跨越能力達(dá)200以上,適用范圍也不斷擴(kuò)大。在混凝土工程技術(shù)，預(yù)應(yīng)力技術(shù)應(yīng)用方面取得了巨大進(jìn)步。箱型梁橋在材料，工藝，土建以及施工技術(shù),都有豐富的理論和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋，除了具有鋼筋混凝土梁橋的所有優(yōu)點(diǎn)外，它的主要特點(diǎn)是：，由于能夠充分利用高強(qiáng)度材料（高強(qiáng)度混凝土、高強(qiáng)度鋼筋），所以構(gòu)件截面小，自重彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的跨越能力得到提高。根據(jù)需要可在結(jié)構(gòu)縱、橫和豎向任意分段，施加預(yù)應(yīng)力，即可集成理想的整體。近年來(lái)由烏克蘭的工程師發(fā)明的新型預(yù)應(yīng)力技術(shù)是介于先張拉法和后張拉法之間的工藝。（） 河床樁號(hào)表樁號(hào)0+0+0+0+0+0+0+標(biāo)高樁號(hào)0+0+0+0+1+1+標(biāo)高 過(guò)水面積、水面寬度、濕周計(jì)算表 樁號(hào)河床標(biāo)高(m)水深(m)平均水深(m)水面跨度(m)過(guò)水面積(㎡)濕周 (m)合計(jì)0+0過(guò)水面積A=㎡濕周χ=河寬B=++++++++++1+1+0 由于灘槽不以劃分，故河床全部取為河槽。屬于靜定結(jié)構(gòu)，有伸縮縫，行車(chē)條件較差，養(yǎng)護(hù)較容易，承載能力較好，能承擔(dān)較大的彎矩和扭矩屬于靜定結(jié)構(gòu)，受力不如超靜定結(jié)構(gòu)，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，但結(jié)構(gòu)本身自重大，施工工期長(zhǎng)，耗模多，在使用荷載下帶裂縫工作，橋面不平整，行車(chē)不舒適，造價(jià)高。 材料及工藝混凝土：主梁用C50，欄桿及橋面鋪裝用C30預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JIG D62—2004），每束7根，fpk=1860Mpa普通鋼筋采用HRB335鋼筋，鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70㎜，外徑75㎜的金屬波紋管和夾片錨具。 主梁截面尺寸擬定預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋，支點(diǎn)處梁高約為跨徑的1/15~1/20，則定h=40/20=2m。橫隔梁高度與箱梁等高，其厚度為30cm。qlx178。則： β==③計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：由于只有兩片主梁。本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)：qk=， pk=〔（）+180〕=。由此可見(jiàn)，在實(shí)際設(shè)計(jì)當(dāng)中，我們可以避免相當(dāng)復(fù)雜的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計(jì)算，而采用一些近似方法進(jìn)行估算這些數(shù)值，這對(duì)結(jié)果不會(huì)導(dǎo)致很大的誤差。== =140（2，）247。 預(yù)應(yīng)力鋼束的估計(jì)及其布置 跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。（2） 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置① 跨中截面及錨固端截面的鋼筋位置在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能的使鋼束群重心的偏心矩大些，本設(shè)計(jì)采用外徑75mm，內(nèi)徑70mm的預(yù)埋金屬波紋管，根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，管道到梁側(cè)的凈距不應(yīng)小于30mm，及管道直徑的一半。如圖所示： 鋼束計(jì)算① 計(jì)算鋼束起晚點(diǎn)到跨中的距離錨固點(diǎn)到支座中心線的水平距離，αxi 為：αx1=αx2 =αx3 =αx4 =αx5 =αx6 =300400tan7186。N5–N87176。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束和管道壁的摩擦損失，錨具變形引起的損失，鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線松弛，混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，而預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有所差異，分別計(jì)算各個(gè)截面（L/4截面，跨中截面，支點(diǎn)截面）。θ+kx1e（μθ+kx）σcon〔1e（μθ+kx）〕186。則：σl2 =2在以下驗(yàn)算內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力，極限狀態(tài)承載能力驗(yàn)算，在分別進(jìn)行持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。h 0 =()==10179。x()所以：x=ζb （3）、橋面鋪裝及運(yùn)營(yíng)階段，橋面剛接縫結(jié)硬后，主梁則為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對(duì)梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。在支點(diǎn)截面到L/4截面段要求滿足：其中： 式中： —異號(hào)彎矩影響系數(shù) ，= —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，= —受壓翼板的影響稀疏，= P=100ρ=100對(duì)于L/4截面h0=對(duì)于支點(diǎn)截面h0=為偏保守估計(jì)，混凝土抗剪能力與非預(yù)應(yīng)力主筋的承載力都作為承載力儲(chǔ)備，不予以考慮。=混凝土和箍筋需要承擔(dān)的剪力計(jì)算值完全滿足要求。同理，支點(diǎn)截面或L/4截面（運(yùn)輸、吊裝階段的吊點(diǎn)截面）的應(yīng)力驗(yàn)算：支點(diǎn)截面：所以支點(diǎn)截面滿足要求。剪應(yīng)力τ(MPa)正應(yīng)力(MPa)主應(yīng)力（Mpa）a——a——b——b③主壓應(yīng)力的限制值==,計(jì)算表中的結(jié)果表明混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限制值，滿足要求。 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各個(gè)階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算的結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開(kāi)裂。鋼筋：蓋梁主筋用 HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C25。