【正文】 鋼筋：蓋梁主筋用 HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C25。剪應(yīng)力τ(MPa)正應(yīng)力(MPa)主應(yīng)力（Mpa）a——a——b——b③主壓應(yīng)力的限制值==,計(jì)算表中的結(jié)果表明混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限制值，滿(mǎn)足要求。=混凝土和箍筋需要承擔(dān)的剪力計(jì)算值完全滿(mǎn)足要求。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。（3）、橋面鋪裝及運(yùn)營(yíng)階段，橋面剛接縫結(jié)硬后，主梁則為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面。h 0 =()==10179。則：σl2 =2后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束和管道壁的摩擦損失，錨具變形引起的損失，鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線松弛，混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，而預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有所差異，分別計(jì)算各個(gè)截面（L/4截面，跨中截面，支點(diǎn)截面）。如圖所示： 鋼束計(jì)算① 計(jì)算鋼束起晚點(diǎn)到跨中的距離錨固點(diǎn)到支座中心線的水平距離，αxi 為：αx1=αx2 =αx3 =αx4 =αx5 =αx6 =300400tan7186。 預(yù)應(yīng)力鋼束的估計(jì)及其布置 跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿(mǎn)足使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。由此可見(jiàn)，在實(shí)際設(shè)計(jì)當(dāng)中，我們可以避免相當(dāng)復(fù)雜的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計(jì)算，而采用一些近似方法進(jìn)行估算這些數(shù)值，這對(duì)結(jié)果不會(huì)導(dǎo)致很大的誤差。則： β==③計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：由于只有兩片主梁。橫隔梁高度與箱梁等高，其厚度為30cm。 材料及工藝混凝土：主梁用C50，欄桿及橋面鋪裝用C30預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JIG D62—2004），每束7根，fpk=1860Mpa普通鋼筋采用HRB335鋼筋，鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70㎜，外徑75㎜的金屬波紋管和夾片錨具。（） 河床樁號(hào)表樁號(hào)0+0+0+0+0+0+0+標(biāo)高樁號(hào)0+0+0+0+1+1+標(biāo)高 過(guò)水面積、水面寬度、濕周計(jì)算表 樁號(hào)河床標(biāo)高(m)水深(m)平均水深(m)水面跨度(m)過(guò)水面積(㎡)濕周 (m)合計(jì)0+0過(guò)水面積A=㎡濕周χ=河寬B=++++++++++1+1+0 由于灘槽不以劃分，故河床全部取為河槽。預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋，除了具有鋼筋混凝土梁橋的所有優(yōu)點(diǎn)外，它的主要特點(diǎn)是：，由于能夠充分利用高強(qiáng)度材料（高強(qiáng)度混凝土、高強(qiáng)度鋼筋），所以構(gòu)件截面小，自重彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的跨越能力得到提高。在混凝土工程技術(shù)，預(yù)應(yīng)力技術(shù)應(yīng)用方面取得了巨大進(jìn)步。第2章 H河原始資料及水文設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)原始資料（1） 橋位平面圖（地形圖）（2） 橋位地質(zhì)縱剖面圖（3） 設(shè)計(jì)流量：Qs=926 m3/s（1%）（4） 設(shè)計(jì)流速：Vs=（山前）（5） 沖刷系數(shù)：P=（6） 河床底坡：i=‰（7） 粗糙系數(shù)：m=38（8） 汛期含沙量：P=2~8 kg/ m3（9） 標(biāo)準(zhǔn)冰凍深度：hd=（10）地震裂度：7度（11）無(wú)道航和流冰（12）該地區(qū)汛期最大風(fēng)速為15m/s，其風(fēng)壓為500Pa。第三章 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑=40 m 主梁全長(zhǎng)= m 計(jì)算跨徑= m橋面凈寬：初步擬定設(shè)計(jì)時(shí)速為120km/h的高速公路大橋。6667⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000Σ428503960375ys= =3960375/42850=㎝yx=200－=㎝毛截面的計(jì)算表（b=）分塊面積到上緣的距離yi(cm)分塊面積Ai(cm2)分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(cm3)分塊面積自身慣性矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)分塊面積對(duì)形心慣性矩Ix(cm4)I=Ii+Ix(cm4)①②③④⑤⑥⑦①5200010000②100160001600000④10560056000⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000⑨5125625Σ429753961000 ys==3961000/42950=㎝yx=200－=㎝ 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ毛截面：凈截面：截面效率指標(biāo):ρ==， 表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化及橫隔梁的位置由于本設(shè)計(jì)為預(yù)制簡(jiǎn)支箱梁橋，為簡(jiǎn)化預(yù)制工藝，采用了等截面形式。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設(shè)有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：所以可修正偏心壓力法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc。而且箱壁具有一定厚度的箱形梁在橫隔梁的制約下界面不易發(fā)生歪扭，因而其畸變應(yīng)力將更小，可以忽略不計(jì)。m 支點(diǎn)彎矩：M支 = ==（N9 —N12）,下部鋼束的彎起角擬定為7186。11400N5–N87176。N5–N87186。=如圖B所示： A B 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》:N由于，所以中性軸在翼板內(nèi)設(shè)中性軸到截面上緣的距離為x，則：式中：ζb——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于C50 混凝土和鋼絞線ζb = h 0 ——梁的有效高度，h 0 =hαp ,以跨中截面為例，αp =，說(shuō)明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。鋼筋配置圖如下（以肋板為例）：如下圖所示：鋼筋重心到底邊的距離= 主梁截面幾何特性值計(jì)算：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算，本設(shè)計(jì)分為三個(gè)階段：（1）、梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，主梁混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉，此時(shí)管道內(nèi)尚未壓漿，所以其截面幾何特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的特性值計(jì)算應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。=，由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為： V180。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。（2）、考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期恒載，二期恒載引起的撓度值為： =() 預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算值：采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力，力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即： =（++2）113860+(+) 577516962 ==≈104KN = =M=N截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡(jiǎn)化計(jì)算，這里仍取梁L/4處截面的慣性矩=1010mm4作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算：則：主梁上拱度（跨中截面）為： = = =()考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱度值為=() 預(yù)拱度設(shè)置：梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合的共同作用并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的撓度值為：預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算:荷載對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用偏心受壓法。 由式： =10 =+= = 0 所以構(gòu)件滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》中A類(lèi)混凝土構(gòu)件的作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的看列要求。故所有斜截面抗剪承載力滿(mǎn)足要求。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。所以：S0 =2000（ys 5）+5600(ys 10) 2+625(ys ) 2 +3000(ys 20) 2+125(ys 5) 2+403 = cm179?？缰校琇/4,支點(diǎn)截面處σl2 計(jì)算匯總表：鋼束號(hào)Δσd (MPa/mm)影響長(zhǎng)度lf （mm）錨固端σ （MPa）距張拉端距離x（mm）σl2 （MPa）跨中N1 –N4lf0N5–N8 lf0N9N12 lf0四分點(diǎn)N1 –N4N5–N8N9N12支點(diǎn)N1 –N4N5–N8N9N12（σl4）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取L/4截面按《公預(yù)規(guī)》，并將計(jì)算結(jié)果作為全梁各個(gè)截面的預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失的平均值，也可以直接按照《公預(yù)規(guī)》附錄E的計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算：σL4=αE△σpc m——張拉批次數(shù)，本設(shè)計(jì)中在一根主梁內(nèi)，有三根肋板，可以同時(shí)用三隊(duì)千斤頂同時(shí)張拉，（6）、（10）、（5）、（4）、（11）、（12），共分6批次張拉，m=6αEP ——預(yù)應(yīng)力鋼束的彈性模量與混凝土彈性模量之比，αEP =σpc ——全部預(yù)應(yīng)力鋼束（m批）的合力N P 在作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼束的重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力：式中：N P =(σCON σl1 σl2)A P =() AP =19630= AP ——預(yù)應(yīng)力鋼束的截面積，AP =19630mm178。θ+kx1e（μθ+kx）σcon〔1e（μθ+kx）〕（186。=鋼束計(jì)算匯總表：鋼束號(hào)yy1y2 l1x3ФRx2x1N1 –N410007186。為滿(mǎn)足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： Npe≧Npe——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；Ms——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；Ms = MG1 + MG2 + MQS =（正常使用極限狀態(tài)，按作用短期效應(yīng)組和計(jì)算）A——構(gòu)件混凝土全截面面積；A=42850cm178。本設(shè)計(jì)取AA截面計(jì)算跨中橫隔梁的彎矩,取1號(hào)梁右截面計(jì)算剪力.根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車(chē)輛荷載，下圖示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載位置。④計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)可變作用：（汽車(chē)公路—I級(jí)） 1號(hào)梁： 兩車(chē)道：mc= Ση2=（+++）= 三車(chē)道：mc=Ση2=（+++++） =（2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，計(jì)算