【正文】 鋼筋：蓋梁主筋用 HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C25。剪應力τ(MPa)正應力(MPa)主應力（Mpa）a——a——b——b③主壓應力的限制值==,計算表中的結果表明混凝土的主壓應力計算值均小于限制值，滿足要求。=混凝土和箍筋需要承擔的剪力計算值完全滿足要求。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。（3）、橋面鋪裝及運營階段，橋面剛接縫結硬后，主梁則為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入預應力鋼筋和非預應力鋼筋影響的換算截面。h 0 =()==10179。則：σl2 =2后張法梁的預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束和管道壁的摩擦損失，錨具變形引起的損失，鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線松弛，混凝土收縮和徐變引起的預應力損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失，而預應力損失值因梁截面位置不同而有所差異，分別計算各個截面（L/4截面，跨中截面，支點截面）。如圖所示： 鋼束計算① 計算鋼束起晚點到跨中的距離錨固點到支座中心線的水平距離，αxi 為：αx1=αx2 =αx3 =αx4 =αx5 =αx6 =300400tan7186。 預應力鋼束的估計及其布置 跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預應力鋼筋混凝土橋涵設計規(guī)范》規(guī)定，預應力梁應滿足使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。由此可見，在實際設計當中，我們可以避免相當復雜的扭轉應力計算，而采用一些近似方法進行估算這些數(shù)值，這對結果不會導致很大的誤差。則： β==③計算橫向影響線豎坐標值：由于只有兩片主梁。橫隔梁高度與箱梁等高，其厚度為30cm。 材料及工藝混凝土：主梁用C50，欄桿及橋面鋪裝用C30預應力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設計規(guī)范》（JIG D62—2004），每束7根，fpk=1860Mpa普通鋼筋采用HRB335鋼筋，鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內徑70㎜，外徑75㎜的金屬波紋管和夾片錨具。（） 河床樁號表樁號0+0+0+0+0+0+0+標高樁號0+0+0+0+1+1+標高 過水面積、水面寬度、濕周計算表 樁號河床標高(m)水深(m)平均水深(m)水面跨度(m)過水面積(㎡)濕周 (m)合計0+0過水面積A=㎡濕周χ=河寬B=++++++++++1+1+0 由于灘槽不以劃分，故河床全部取為河槽。預應力混凝土箱型梁橋，除了具有鋼筋混凝土梁橋的所有優(yōu)點外，它的主要特點是：，由于能夠充分利用高強度材料（高強度混凝土、高強度鋼筋），所以構件截面小，自重彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的跨越能力得到提高。在混凝土工程技術，預應力技術應用方面取得了巨大進步。第2章 H河原始資料及水文設計計算 設計原始資料（1） 橋位平面圖（地形圖）（2） 橋位地質縱剖面圖（3） 設計流量：Qs=926 m3/s（1%）（4） 設計流速：Vs=（山前）（5） 沖刷系數(shù)：P=（6） 河床底坡：i=‰（7） 粗糙系數(shù)：m=38（8） 汛期含沙量：P=2~8 kg/ m3（9） 標準冰凍深度：hd=（10）地震裂度：7度（11）無道航和流冰（12）該地區(qū)汛期最大風速為15m/s，其風壓為500Pa。第三章 設計資料及構造布置 橋梁跨徑及橋寬標準跨徑=40 m 主梁全長= m 計算跨徑= m橋面凈寬：初步擬定設計時速為120km/h的高速公路大橋。6667⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000Σ428503960375ys= =3960375/42850=㎝yx=200－=㎝毛截面的計算表（b=）分塊面積到上緣的距離yi(cm)分塊面積Ai(cm2)分塊面積對上緣的靜矩Si(cm3)分塊面積自身慣性矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)分塊面積對形心慣性矩Ix(cm4)I=Ii+Ix(cm4)①②③④⑤⑥⑦①5200010000②100160001600000④10560056000⑤70001312500⑥625⑦625⑧20300060000150000⑨5125625Σ429753961000 ys==3961000/42950=㎝yx=200－=㎝ 檢驗截面效率指標ρ毛截面：凈截面：截面效率指標:ρ==， 表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的 橫截面沿跨長的變化及橫隔梁的位置由于本設計為預制簡支箱梁橋，為簡化預制工藝，采用了等截面形式。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內設有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結，且承重結構的長寬比為：所以可修正偏心壓力法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc。而且箱壁具有一定厚度的箱形梁在橫隔梁的制約下界面不易發(fā)生歪扭，因而其畸變應力將更小，可以忽略不計。m 支點彎矩：M支 = ==（N9 —N12）,下部鋼束的彎起角擬定為7186。11400N5–N87176。N5–N87186。=如圖B所示： A B 根據(jù)《公預規(guī)》:N由于，所以中性軸在翼板內設中性軸到截面上緣的距離為x，則：式中：ζb——預應力受壓區(qū)高度界限，按《公預規(guī)》，對于C50 混凝土和鋼絞線ζb = h 0 ——梁的有效高度，h 0 =hαp ,以跨中截面為例，αp =，說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。鋼筋配置圖如下（以肋板為例）：如下圖所示：鋼筋重心到底邊的距離= 主梁截面幾何特性值計算：后張法預應力混凝土主梁截面幾何特性應根據(jù)不同的受力階段分別計算，本設計分為三個階段：（1）、梁預制并張拉預應力鋼筋，主梁混凝土設計強度90%后，進行預應力張拉，此時管道內尚未壓漿，所以其截面幾何特性為計入非預應力鋼筋的影響（將非預應力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的特性值計算應扣除預應力管道的影響。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。=，由彎起鋼筋承擔的剪力計算值最多為： V180。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。（2）、考慮長期效應的一期恒載，二期恒載引起的撓度值為： =() 預加力引起的上拱度計算值：采用L/4截面處的使用階段永存預加力，力矩作用為全梁平均預加力矩計算值，即： =（++2）113860+(+) 577516962 ==≈104KN = =M=N截面慣性矩應采用預加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化計算，這里仍取梁L/4處截面的慣性矩=1010mm4作為全梁的平均值來計算：則：主梁上拱度（跨中截面）為： = = =()考慮長期效應的預加力引起的上拱度值為=() 預拱度設置：梁在預加力和荷載短期效應組合的共同作用并考慮長期效應組合的撓度值為：預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應組合計算的長期撓度值，所以不需要設置預拱度。 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。 由式： =10 =+= = 0 所以構件滿足《公預規(guī)》中A類混凝土構件的作用長期效應組合的看列要求。故所有斜截面抗剪承載力滿足要求。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。所以：S0 =2000（ys 5）+5600(ys 10) 2+625(ys ) 2 +3000(ys 20) 2+125(ys 5) 2+403 = cm179?？缰校琇/4,支點截面處σl2 計算匯總表：鋼束號Δσd (MPa/mm)影響長度lf （mm）錨固端σ （MPa）距張拉端距離x（mm）σl2 （MPa）跨中N1 –N4lf0N5–N8 lf0N9N12 lf0四分點N1 –N4N5–N8N9N12支點N1 –N4N5–N8N9N12（σl4）混凝土彈性壓縮引起的預應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算，對于簡支梁可取L/4截面按《公預規(guī)》，并將計算結果作為全梁各個截面的預應力鋼束應力損失的平均值，也可以直接按照《公預規(guī)》附錄E的計算公式進行計算：σL4=αE△σpc m——張拉批次數(shù)，本設計中在一根主梁內，有三根肋板，可以同時用三隊千斤頂同時張拉，（6）、（10）、（5）、（4）、（11）、（12），共分6批次張拉，m=6αEP ——預應力鋼束的彈性模量與混凝土彈性模量之比，αEP =σpc ——全部預應力鋼束（m批）的合力N P 在作用點（全部預應力鋼束的重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力：式中：N P =(σCON σl1 σl2)A P =() AP =19630= AP ——預應力鋼束的截面積，AP =19630mm178。θ+kx1e（μθ+kx）σcon〔1e（μθ+kx）〕（186。=鋼束計算匯總表：鋼束號yy1y2 l1x3ФRx2x1N1 –N410007186。為滿足抗裂要求，所需的有效預加應力： Npe≧Npe——使用階段預應力鋼筋永久應力的合力；Ms——按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；Ms = MG1 + MG2 + MQS =（正常使用極限狀態(tài)，按作用短期效應組和計算）A——構件混凝土全截面面積；A=42850cm178。本設計取AA截面計算跨中橫隔梁的彎矩,取1號梁右截面計算剪力.根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結構的局部加載計算應采用車輛荷載，下圖示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載位置。④計算荷載橫向分布系數(shù)可變作用：（汽車公路—I級） 1號梁： 兩車道：mc= Ση2=（+++）= 三車道：mc=Ση2=（+++++） =（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載，計算