【正文】 參考文獻[1] [S]（JGTD602022）.北京：人民交通出版社，2022[2] [S].（JGTD622022）.北京：人民交通出版社，2022[3] [S]（JTG B012022）.北京：人民交通出版社，2022[4] [M].北京：人民交通出版社，2022[5] [M].北京：人民交通出版社，2022[6] .（JTJ 024－85）.北京：人民交通出版社，2022[7] 黃喬、[M]. 北京：人民交通出版社，2022[8] 邵旭東主編. 橋梁工程[M].北京：人民交通出版社，2022[9] 葉見曙主編. 結(jié)構(gòu)設(shè)計原理[M].北京：人民交通出版社，2022[10] 邵旭東主編. 橋梁設(shè)計百問[M].北京：人民交通出版社，2022致 謝歷經(jīng)三個月的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束,通過本次畢業(yè)設(shè)計使我掌握了橋梁設(shè)計的基本步驟,并熟悉了橋梁建設(shè)相關(guān)的規(guī)范、規(guī)定，能熟練計算預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁的各種內(nèi)力組合，以及進行預(yù)應(yīng)力筋布置和檢驗計算?！躢pσfck為荷載標準值效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力cptσ, 2)(2τσ+=cxcxtp 2)(cxcxp式中： ——正應(yīng)力，cxσ；177。單 206。216。為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力σ =tkσ2)(2τ+cxcx式中： ——正應(yīng)力：cx = cxσ 00212211 )/(7. yIMMyIyIMkQkQkGnkmGnKGpc ++177。pppp 650430201 ,71.,=== 0 V = 10 1260 b3 ).(sin67 000++ = 該截面的抗剪承載力為： V = + = = + dV0γ說明該截面抗剪截面承載力滿足要求。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 300mm 濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時的截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板寬度仍為 1900mm。186。216。因為本橋設(shè)有剛度較大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)寬跨比為=bl265.`當荷載位于跨中時，故用偏心壓力法計算橫向分布系數(shù) mc，其步驟如下：以 1 號梁為例a)求荷載橫向分布影響線豎標本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)為 n=5，梁間距為 ，則22202512 ).().(.).( mai =++=∑由式 ∑=5121ikkanη得 1 號梁在兩個邊主梁的橫向影響線豎標值 )(51 =++η ...)2(15=b)繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，如下圖所示：ηq3=ηq4 ηq6ηq1ηq2ηrηr ηq1ηq2ηq3=ηq4剛 性 橫 梁 計 算 橫 向 分 布 系 數(shù) 圖 式a)1號 梁 計 算 圖 式 b)2號 梁 計 算 圖 式 c)3號 梁 計 算 圖 式圖 13 剛性橫梁計算橫向分布系數(shù)圖示a)1 號梁計算圖示 b)2 號梁計算圖示 c）3 號梁計算圖示其中：人行道緣石距 1 號梁軸線的距離 Δ 為 Δ==荷載橫向分布影響線的零點至 1 號梁的距離為 x，可按比例關(guān)系求得 =由上式解得 x=并按此計算出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標 和 。187。通常在跨徑 25m~50m 時，采用預(yù)應(yīng)力裝配式簡支 T 梁，其優(yōu)點是構(gòu)造簡單，整體性好、接頭也方便。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁更兼有降低梁高和跨越能力大的長處，特別是預(yù)應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用，為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段，使建橋技術(shù)和運營質(zhì)量均產(chǎn)生了較大的飛躍。 163。例如：對于汽車荷載，汽車橫向輪距為 ，兩列汽車車輪的橫向最小間距為，車輪距人行道緣石最少為 。214。單 206。a) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力筋主梁混凝土達到設(shè)計強度的 90%后，進行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以，其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為1900mm。 = + +2 = V = = 為混凝土和箍筋共同的承載力：cs = vsdfkfcupbh,03,)(1ρ+式中： ——異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁 =；1α ——預(yù)應(yīng)力提供系數(shù)， =；2 2 ——受壓翼緣影響系數(shù)， =；3 3 b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度， （x= 處，b=400mm） ； p——斜截面縱向受壓鋼筋配筋率，p=100 如果 p，取,0bhAp+=ρp=，p=100 =；——箍筋配筋率， = 。ρρcpA設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28d，計算時間 t= ，橋梁所處環(huán)境的∞年平均相對濕度為 75%，以跨中截面計算其理論厚度 h： =uAhc2[]640386012402910)40(1520 7522++++ =查表—混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，得： = ， =),(0εtcs31),(0tΦ混凝土收縮、徐變損失的計算見下表 35表 35 混凝土收縮、徐變損失的計算表截面pN(KN)KGM1()σ 預(yù)（MPa）σ 自（MPa）pc（MPa）pse(mm)psρ6lσ（MPa）支 點變截面 L/4 跨中 預(yù)應(yīng)力損失組合 =,421lllσ+=Ι Iσ65ll+ IllΙ上述各項預(yù)應(yīng)力組合情況見下表表 36 預(yù)應(yīng)力損失組合表 第一階段損失 （（MPa）lIσ截面1 2 3 4 5 6 平均支點 h/2 跨中 續(xù)表 36 第二階段損失 （（MPa）lIσ截面1 2 3 4 5 6 平均支點 h/2 跨中 損失合計 預(yù)應(yīng)力損失總和 Illσ+=Ι截面 支點 h/2 跨中（MPa） （MPa）lI （MPa） 第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗算 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗算 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊正應(yīng)力控制。錨 185。223。 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗算根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG D62）中第 條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足 ≤+ =t nspnyIeNA由正截面抗裂驗算中求得： = =A 可查表得snxsnyII0, =（ = 310) skQkkGsnkmGnlskGkc yIMyIMyI 00212211 ++ = .).339(+ = + = MPa=+pctσ =ckf 跨中截面壓應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG D62）中底 條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足： 。 局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計算公式為 （ ）≤ldF0γρβηkfcds+sdcorvflnA且須滿足 1 ≥=lorcorA式中 ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值， = 10 N；ld ldF3——混凝土核心面積，可取局部受壓計算底面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋corA所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋，得 = =28353cor4190π2m =＞125683lcrcorAβK——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強度等級為 C50 以下時，取 k=；——間接鋼筋體積配筋率；局部承壓區(qū)配置直徑為 10mm 的 HRB335 鋼筋，單vρ根鋼筋截面積為 ，所以2m =v =SdAcorslC45 混凝土 =；將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得f到 （ ）=uFρβηkfcds+sdcorvflnA = （1 +2 280） 21752 =＞ （=）ldF0γ故局部抗壓承載力計算通過。許老師一絲不茍的作風(fēng)，嚴謹求實的態(tài)度，踏踏實實的精神，也深深地感染了我。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。m)表 41 計算點截面幾何性質(zhì) 計算點 受力階段A1（ 260m）y 1x（mm）d(mm)1S( )039m階段 1 階段 2 上梗肋處aa階段 3 階段 1（ 11） 階段 2（ 22） 階段 3（ 00） 階段 1 階段 2 下梗肋處bb階段 3 邊截面處有效預(yù)應(yīng)力 N plconpA)(σ= =（） = e =預(yù)應(yīng)力筋在變截面處的彎起角度查表得：= ， ， ，=pθ0438.=pθ， 均 = 。(179。恒載內(nèi)力值： = =KGM1 KmGM1= = k2 kV1 = = mV 2活載內(nèi)力值： = = kQ2 = = 1+ = 變截面點處主要截面幾何性質(zhì)由表查得：A I =1n 4120my = y = xA = I = 2y = y = xnA = I = 4120y = y = x下圖為各計算點截面的位置示意圖。斜截面抗剪承載力按下式計算： + Vd0≤cspbV 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計值，內(nèi)查得 V =。/f確定翼緣板的有效寬度 = 9140 = ≤3L1 s = 2200mm/f b+12h = 160+12 = 綜合上述結(jié)果，取 =2200mm。N = N)(8.36+=pe采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積 Ap1=139mm ,fpk=1860 MPa，雜亂控制應(yīng)力取 = fpk= 1860=1395 MPa，預(yù)應(yīng)力損失conσ按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。錨 185。rq利用（公式 14）和（公式 15）計算支點截面剪力或靠近支點截面的剪力時，應(yīng)另外計及支點附近因荷載橫向分布系數(shù)變化引起的內(nèi)力增（或減）值，即 ΔS=（1+μ） （公式 16）)(式中： a——荷載橫向分布系數(shù) m 過渡段長度； q——每延米均布荷載標準值； y——m 變化區(qū)荷載重心處對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標； 其余符號意義同上。圖 1= 104CE預(yù)應(yīng)力筋采用 1 7 標準型——1860—Ⅱ—GB/T 5224—1995 鋼絞線。231。另外，門式剛架橋在溫度變化時，內(nèi)部易產(chǎn)生較大的附件應(yīng)力。179。 恒載內(nèi)力計算主梁預(yù)制時自重（第一期恒載）g 1此時翼板寬 邊主梁：g =a)橫隔