【正文】 s?? F — 要求工藝換熱面積㎡ D — 殼體計(jì)算內(nèi)徑，㎜； S — 管心距，㎜； b — 最外層的六角形對(duì)角線(xiàn)上的管數(shù)， b=29； 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 12 e — 六角形最外層管中心到殼體 內(nèi)壁距離，一般取 0(1~)ed? ? — 計(jì)算厚度，㎜； cP — 計(jì)算壓力，取設(shè)計(jì)壓力 aMP ； iD — 圓筒內(nèi)徑，㎜； ??t? — 需用應(yīng)力， aMP ，由 e? — 有效厚度，㎜； s? — 屈服應(yīng)力， s? =340 aMP ； HP egh? =1 2020= aMP 39。 ??tb?= aMP ， ??t? =92 aMP ，故取 rf =。? = 4ADd? =247。 容器法蘭的選用 由于長(zhǎng)頸對(duì)焊凸凹密封面法蘭，安裝時(shí)易于對(duì)中，還能有效的防治墊片擠 出壓緊面，并且利于密封，適用于 MPa? 的壓力容器。在這里給出具數(shù)據(jù)，以供下面的設(shè)計(jì)計(jì)算作 參考。但是由于計(jì)算復(fù)雜，直接選用了和借鑒了有 關(guān)資料中給出的標(biāo)準(zhǔn)中給出的尺寸。否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應(yīng)力過(guò)大。 232 1 1 1m D 6 6 5 0 1 . 1 7 3 1 . 0 1 04 2 2???? ? ? ? ? ? ????? =11027 ㎏ 3) 設(shè)備重量 G 設(shè)備操作時(shí)總質(zhì)量 m 12m m m?? =14455+11027 =25482 ㎏ G mg? =25482 = 4) 支座的支反力 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 23 F=12G = 1 2? = SFF F F?? 地震產(chǎn)生的力 1) 地震引起固定端鞍座橫向推力 2SF 2SFSF GC? G — 換熱器總質(zhì)量㎏， SC — 地震系數(shù)， ? 。㎜ 11) 地震引起滑動(dòng)鞍座處測(cè)向彎矩 1SsM 11SSsSM F H? = 1250? = 10? N 71 20 . 4 1 0 0 0 5 . 1 9 1 02 1 2 1 0 0 0 1 2? ?????? ? ? ? ? 9 tMPa ??? 72 20 . 4 1 0 0 0 5 . 1 9 1 02 1 2 1 0 0 0 1 2? ?????? ? ? ? ? 4 tMPa ??? 210℃時(shí)， ? ? MPa? ? ，滿(mǎn)足要求。 綜上所述，所選鞍座完全符合承載要求。其余將在答辯時(shí)用多媒體予以演示。設(shè)置分程隔板時(shí)，選擇了拉伸后在對(duì)話(huà)框里又選擇了 方向 2 拉伸到一面 如圖 5— 4。 其余零部件的設(shè)計(jì)過(guò)程不再作介紹，將在答辯時(shí)予以演示。 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 40 圖 5— 11 工程圖的生成 由于 SolidWorks 提供的生成的工程圖功能，不如 AutoCAD 的功能，很多地方需要修改，而且有時(shí)無(wú)法修改，例如用實(shí)體鏡像特征做成的零部件，在打刨面線(xiàn)時(shí)鏡像得來(lái)的實(shí)體無(wú)法與所 在實(shí)體區(qū)分。工作任務(wù)是比較繁重的，在實(shí)習(xí)過(guò)程中，見(jiàn)到最多的是固定管板式換熱器，卻未見(jiàn)到釜式設(shè)備，對(duì)于釜式換熱器的局部結(jié)構(gòu)始終無(wú)法想，關(guān)于釜式換熱器的介紹資料在圖書(shū)館 的資料庫(kù)里，找到的不多。選擇前視圖 ,生成視圖 1,再選擇 刨面視圖 ,生成工程裝配總圖 .隱藏視圖一 ,重新生成前視圖作為它的右視圖 .利用 來(lái)進(jìn)行標(biāo)注和修改 ,有些線(xiàn)需要隱藏 ,則選準(zhǔn) 之 后 單 擊 右 鍵 , 隱藏 . 局 部 放 大 視 圖 是 用 草 圖 繪 制 工 具 來(lái)完成。（ 裝配過(guò)程基本按組對(duì)過(guò)程進(jìn)行，依次選擇零部件的）。 鞍座的設(shè)計(jì) 其余步驟不再介紹，這里我想提到一 點(diǎn)，就是由于 SolidWorks 提供的頸特征 ，方便的完成了設(shè)計(jì)。然后選擇旋轉(zhuǎn)特征 ，來(lái)完成封頭繪制。他提供的強(qiáng)大的基于特征的實(shí)體建模功能，用戶(hù)可以通過(guò)拉伸特征、旋轉(zhuǎn)特征、薄壁特征、抽殼、陣列、鏡像以及打孔等操作實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的設(shè)計(jì)，方便地添加和更改特征，以及將特征重新排序，對(duì)草圖和特征進(jìn)行動(dòng)態(tài)修改，還提供了動(dòng)畫(huà)設(shè)計(jì)功能，以及爆炸試圖設(shè)計(jì)的功能。 73 20 . 4 1 0 0 0 3 . 5 1 02 1 2 0 . 1 0 7 1 0 0 0 1 2? ?????? ? ? ? = 74 20 . 4 1 0 0 0 3 . 5 1 02 1 2 0 . 1 9 2 1 0 0 0 1 2? ?????? ? ? ? = Mpa 切向應(yīng)力 對(duì)于臥式容器來(lái)說(shuō)，切向應(yīng)力總是在支座的截面處最大，所以只需要討論支座截面處圓筒和封頭上的切向應(yīng)力。 62 0 2 8 2 2 5 0 5 0 0 1 0WLF ?? ? ? ? = 2) 側(cè)向有效風(fēng)載荷 WHF W C CHF H L q? CL — 設(shè)備有效長(zhǎng)度， CL =8500 ㎜ 62 2 5 0 8 5 0 0 5 0 0 1 0WHF ?? ? ? ? = 3) 風(fēng)載引起固定鞍座出反力 WF 2 2CWFWFHFF L??????? 2WF — 固定鞍座處橫向風(fēng)載力， 2WF = WLF 22502 2 6 5 .7 5 24250WFF ?? = 4) 風(fēng)載引起滑動(dòng)鞍座處反力 WSF 2 2CWSWSHFF L??????? 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 27 2WSF — 滑動(dòng)鞍座處橫向風(fēng)載力， 2WSF = WLF 22502 2 6 5 .7 5 24250WSF?? = 5) 風(fēng)載引起固定鞍座處側(cè)向推力 1WF ? ?1 0 .5WHWF CF A LF L?? ? ?7 4 8 1 . 2 5 1 2 0 0 0 . 5 4 2 5 06650? ? ?? ? 6) 風(fēng)載引起滑動(dòng)鞍座處側(cè)向推力 1WSF ? ?1 0 .5WHWS CF B LF L?? B — 滑動(dòng) d鞍座至有效長(zhǎng)度間距 ，近似取 B=A 1WSF ? ?7 4 8 1 . 2 5 1 2 0 0 0 . 5 4 2 5 06650? ? ?? ? 7) 風(fēng)載引起固定鞍座處側(cè)向彎矩 1WFM 112CWWFFHMF??? ???? 22503 7 4 0 .6 2 52???????? 10 N mm? ? ? 8) 風(fēng)載引起的滑動(dòng)鞍座處側(cè)向彎矩 1WSM 112CWWSSHMF??? ???? 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 28 22503 7 4 0 .6 2 52???????? 10 N mm? ? ? 熱膨脹產(chǎn)生的力 1) 熱膨脹引起固定鞍座處橫向推力 2HF 2HFF?? ? — 基礎(chǔ)和活動(dòng)鞍座底板之間的摩擦系數(shù)，對(duì)鋼取 ? =，對(duì)潤(rùn)滑板 ? =。 1 2 4 9 8 9 .2 1 2 5 04250FSF?? = 4) 地震引起滑動(dòng)鞍座的反力 SSF 2SS FS FHF L? = 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)計(jì) 論文 24 5) 地震引起固定鞍座測(cè)向推力 1SF 1SF F SF FC? F — 重量引起固定鞍座反力， N； 1 ?? = 6) 地震引起滑動(dòng)鞍座測(cè)向推力 1SSF 1SS S SF FC? SF — 重量引起滑動(dòng)鞍座反力， N； 1 ?? = 7) 地震引起固定鞍座處的彎矩 SFM SF F SM M C? FM — 重量引起固定鞍座處殼體軸向彎矩， N若支座靠近封頭，則可充分利用罐體封頭對(duì)支座處圓筒截面的加強(qiáng)作用。 圖 3— 5 固定管板 圖 3— 6 浮動(dòng)端管板 堰板 堰板設(shè)置在液體出口前，為保證加熱管完全浸泡在沸騰的水中，因此取其直徑為 2020 ㎜，弦高為 1000 ㎜，厚度為 10㎜，材料用 235AQ? 。材料選用 16MnR。材料選用 16MnR 。 2) 水蒸氣出口（ DN400） 允許不另補(bǔ)強(qiáng)的最大接管外徑為 89mm? ，故本開(kāi)孔需要另行考慮其補(bǔ)強(qiáng)。 ii. 有 效厚度 外側(cè)有效高度去式中較小值 1 4 0 2 1 4 7 5 .0 1nth d m m?? ? ? ? 1 3 2 5 1 4 6 7 .4 5nth d m m?? ? ? ? 1h? 接管實(shí)際外伸高度 =300 ㎜ 故 1h =67 ㎜。 4) 管箱厚度計(jì)算 ??2 由于管箱受到的壓力 與 殼體受到的壓力不同，但選用了封頭管箱，并且封頭選用了標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，由此其計(jì)算厚度按封頭的計(jì)算厚度，即 ? ?2 cPD P? ??? ? cP — 計(jì)算壓力，取設(shè)計(jì)壓力， cP = aMP ??t? — 需用應(yīng)力， 340 時(shí) ??t? = aMP ； ? — 焊縫系數(shù)， ? =1。因此去大端直徑為 2 06 屆過(guò)程裝備與控制工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè) 設(shè)