【正文】 梁底預(yù)留穿索兜底所需的活動(dòng)段底模，同時(shí)在主梁翼板上的對(duì)應(yīng)位置預(yù)留穿索孔洞，吊具根據(jù)施工單位的條件自行設(shè)計(jì)。存梁期應(yīng)注意觀測(cè)梁片上拱的發(fā)展，若超出計(jì)算值的30％，應(yīng)采取措施。 施工步驟梁片預(yù)制 架梁 現(xiàn)澆濕接縫及橫隔板連接鋼筋 澆筑墩頂現(xiàn)澆段連續(xù)結(jié)構(gòu)澆筑墩頂及墩頂附近橋面板混凝土待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％后，張拉結(jié)構(gòu)連續(xù)鋼束 澆筑剩余的橋面板混凝土 橋面附屬設(shè)施施工成橋。：梁端在預(yù)制時(shí)設(shè)置調(diào)平鋼板，以保證支座支承面順橋向水平。 主要材料橋梁預(yù)制、現(xiàn)澆濕接縫和橋面鋪裝混凝土均采用C55，封錨混凝土也采用C55。 技術(shù)指標(biāo)15m橋?qū)挷捎昧?。水泥：符合?guó)家有關(guān)最新標(biāo)準(zhǔn)的硅酸鹽水泥，普通水泥幾礦渣水泥。端橫隔梁與主梁同高，厚度為25cm；中橫隔梁高度為145cm，厚度為16cm。15％控制，張拉完畢后應(yīng)及時(shí)壓漿、封錨。必須待現(xiàn)澆混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度達(dá)到85％并采取壓力擴(kuò)散措施后，方可在其上運(yùn)梁。、終凝期的差異不超過(guò)7天。本設(shè)計(jì)取用1700mm的主梁高度是比較合適。圖31 T形梁跨中截面尺寸圖（單位：cm）圖32 T形梁梁端截面尺寸圖（單位：cm）（3）計(jì)算截面集合特征將主梁跨中截面劃分為五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見(jiàn)表31。主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：Mα=α(1α) l2g/2（41）Qε=(12α) lg/2（42）永久效應(yīng)計(jì)算圖(dm)永久效應(yīng)計(jì)算見(jiàn)下表：邊梁永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中α=四分點(diǎn)α=支點(diǎn)α=一期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0二期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0∑彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0 可變作用效應(yīng)計(jì)算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標(biāo)值計(jì)算橫向分布系數(shù)。（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)：本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。對(duì)于錨固端截面，應(yīng)使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。(3) 鋼束計(jì)算1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離：錨固點(diǎn)至支座中心的水平距離（見(jiàn)圖54）。計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離，見(jiàn)表53。2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計(jì)算。（2） 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。表73 四分點(diǎn)截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl212363444表74 跨中截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl2123123444表75 支點(diǎn)截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl21233444 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：（76）式中 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的混凝土法向應(yīng)力（）可按下式計(jì)算(77)式中 、——分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； ——計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，可查主梁截面特性匯總表，可查各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表。表712成橋后跨中截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù)，鋼束號(hào)錨固后預(yù)加縱向力/()（cm）預(yù)加彎矩（N表7151 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)kNkNkN2）驗(yàn)算正截面承載力：正截面承載力計(jì)算式為≤(81)式中 ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)，； ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計(jì)值，可查表。則上式為=kN正截面抗裂性驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在使用（或）荷載短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足式中：——在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力子構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。﹙﹚/00/MPa=+00/MPa=+由上表的計(jì)算過(guò)程和計(jì)算結(jié)果可以看出，最大壓應(yīng)力在跨中截面下緣處，符合的要求。表84 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN﹙N 預(yù)拱度的設(shè)置由以上結(jié)果可得，預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，故可不設(shè)預(yù)拱度。本設(shè)計(jì)采用的間接鋼筋為HRB335螺旋筋，直徑為12mm，間距=60mm，螺旋中心直接為240mm。橋臺(tái)：采用埋置式樁柱式橋臺(tái)，該型式橋臺(tái)設(shè)于岸上臺(tái)身埋入錐形護(hù)坡中，有單排樁柱式與雙排樁式兩種。3．設(shè)計(jì)依據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ 024—85） 下部結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算注意點(diǎn)為減少軟土地基位移對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)的影響，上部工程采用了標(biāo)準(zhǔn)梁的先簡(jiǎn)支后連續(xù)構(gòu)造，這樣整個(gè)工程的計(jì)算工作主要集中于下部結(jié)構(gòu)，故下部結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算方法的選用是否正確，考慮因素是否全面，直接關(guān)系到工程的安危，為此作以下幾點(diǎn)分析：1．蓋梁內(nèi)力計(jì)算　　《墩臺(tái)設(shè)計(jì)手冊(cè)》中算例對(duì)墩臺(tái)內(nèi)力按下列方式計(jì)算：當(dāng)荷載對(duì)稱布置時(shí)，按杠桿法計(jì)算，當(dāng)荷載偏心布置，按偏心壓力法計(jì)算，兩種布載狀況的內(nèi)力取大值控制設(shè)計(jì)。樁身砼受壓彈性模量Ec =104MPa(1) 荷載計(jì)算每一根樁承受的荷載為： 單孔恒載反力：N1=(240+340) =(kN) 蓋梁恒重反力：N2= (+) 25/2=(kN) 系梁恒重反力：N3=25=(kN) 橋墩柱自重：N4=25=(kN) 作用于樁頂?shù)暮爿d反力為：N=N1+N2+N3+N4=(kN) 灌注樁每延米自重：15=(kN/m)（已扣除浮力） 可變荷載反力：a、兩跨荷載反力： N5=(kN)(公路Ⅱ級(jí))b、單跨可變荷載反力：N6=781(kN)(公路Ⅱ級(jí))c、 制動(dòng)力：T=45kN 作用點(diǎn)在支座中心距樁頂距離為：++=(m)d、縱向風(fēng)力： 442=(Pa) (求得面積得風(fēng)力)則由蓋梁引起的風(fēng)力：W1==(kN) 對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?=(m)墩柱引起的風(fēng)力：W2=(kN)對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?(m)，橫向風(fēng)力因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。通常是根據(jù)最大彎矩處進(jìn)行配筋，從樁頂一直伸到最大彎矩一半處下一定錨固長(zhǎng)位置，減少一半配筋再一直伸至彎矩為零下一定錨固長(zhǎng)位置，再下為素混凝土段，對(duì)于軟基，樁主筋最好穿過(guò)軟土層。總 結(jié)畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)本科教學(xué)計(jì)劃中最后一個(gè)重要的教學(xué)環(huán)節(jié)，是對(duì)自身綜合應(yīng)用所學(xué)的道路橋梁基礎(chǔ)理論的培養(yǎng)，也是進(jìn)行道路橋梁工程設(shè)計(jì)或科學(xué)研究的綜合訓(xùn)練，是前面各個(gè)教學(xué)環(huán)節(jié)的繼續(xù)和拓展，是培養(yǎng)自身綜合素質(zhì)和工程實(shí)踐能力的重要階段。主要計(jì)算成果包括：1）電算輸入數(shù)據(jù)（結(jié)構(gòu)計(jì)算圖式、單元類型及劃分、邊界條件說(shuō)明、關(guān)鍵輸入數(shù)據(jù)說(shuō)明）；（2）施工方法描。本設(shè)計(jì)完全根據(jù)新規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)的，采用了當(dāng)今最前沿的設(shè)計(jì)方法。 橋臺(tái)配筋注意事項(xiàng)通常橋臺(tái)破壞多歸結(jié)為超載，事實(shí)上也與設(shè)計(jì)時(shí)忽略某些因素有關(guān)：（1）要求蓋梁完工后與混凝土底模分開(kāi)，以免增加自重。灌注樁最大沖刷線以下的樁長(zhǎng)為h，則：式中：U——樁周長(zhǎng) 考慮用旋轉(zhuǎn)式鉆機(jī)，成孔直徑則增大5cm,則U = π = (m)； τi ——樁壁極限摩阻力，按表值取τi =40kPa； li ——土層深度(m),li =+h ,； λ——考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)：取λ=； m0——考慮孔底沉淀層厚度影響的清底系數(shù)，取m0=； A——樁底截面積， A = πR2 = 2； [σ0]——樁底土層容許承載力，[σ0] =220kPa； k2——深度修正系數(shù)，取k2 = ； γ2——土層的容重，取為γ2 = （已扣除浮力）； h3——一般沖刷線以下深度(m)。　?。?）抗剪設(shè)計(jì)，極限法對(duì)混凝土與箍筋承擔(dān)剪力比例作了明確規(guī)定這樣梁體往往需要設(shè)置大量斜剪力筋給梁內(nèi)布筋帶來(lái)困難，配筋時(shí)可以通過(guò)多設(shè)箍筋，讓混凝土與箍筋承擔(dān)更多的比例，使配筋自由度大一點(diǎn)。正確做法應(yīng)該先畫(huà)出各截面內(nèi)力影響線，再對(duì)應(yīng)影響線用杠桿法及偏心法進(jìn)行最不利橫向布載，求出各截面內(nèi)力最大、最小值，然后根據(jù)內(nèi)力包絡(luò)圖進(jìn)行結(jié)構(gòu)配筋。橋臺(tái)的基本尺寸如下：。第十一章 橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明橋墩 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求 （101） （102）式中 ——局部受壓面積上的局部應(yīng)力設(shè)計(jì)值，對(duì)后張法構(gòu)件的錨頭局部受壓區(qū)，；本設(shè)計(jì)中，張拉時(shí)控制應(yīng)力為1395MPa，則 ——混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)值，對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)張拉時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度求得，對(duì)于C55混凝土——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C55時(shí)，取——混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；——局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。m1523530152353000/MPa=//MPa=177。根據(jù)鋼束布置圖可知，4號(hào)鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對(duì)4號(hào)鋼束進(jìn)行驗(yàn)算，表83為4號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果。根據(jù)以上公式所做正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表82：表82 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN4532845328﹙N正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表81。m＞== kNm = kNm跨中10110230201030104010∑0支點(diǎn)1234∑第八章 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的破壞特性，主梁承載力檢算主要包括持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，持久狀況抗裂性和應(yīng)力驗(yàn)算，以及短暫狀況構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。m）錨固后鋼束應(yīng)力4110643251064325117801411844466319912442835710218503653686075表713成橋后支點(diǎn)截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù)，鋼束號(hào)錨固后預(yù)加縱向力/()（cm）預(yù)加彎矩（N