【正文】 1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑ 截面幾何特性匯總表四分點、支點截面特性值均可同樣方法計算，將計算結(jié)果進(jìn)行匯總，見表64。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：σl2 = 2Δσd lf（74）在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 2Δσd( lf x)(75) 在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 0。本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為28天?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ嬎愠鍪褂秒A段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力、此時為有效預(yù)應(yīng)力。則，故中性軸在翼板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——梁的有效高度，以四分點截面為例。 由此可得最小配筋率滿足要求。m﹚32979600/MPa=//MPa=//MPa=+/MPa=/0/MPa=﹙﹚/0/MPa=+0/MPa=由以上計算可見，各截面的正截面抗裂性均符合的要求。//MPa=+/MPa=177。 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計要求。上面公式中，和為與構(gòu)件制作、運輸和安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計考慮混凝土強度達(dá)到C50時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則。則故本設(shè)計主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。位于基巖表面即可滿足承載要求，且大大降低了施工難度。2．材料鋼筋：鋼筋蓋梁用HRB335鋼筋，其他均用R235鋼筋。 下部結(jié)構(gòu)配筋要求下部結(jié)構(gòu)配筋首先涉及配筋方法的選用問題，故在該項中對蓋梁配筋、樁筋及樁長設(shè)計、橋臺配筋等注意事項分別進(jìn)行討論： 蓋梁配筋注意事項（1）等截面連續(xù)梁可以用極限法，但不能完全套用，負(fù)彎矩處需留有富余。 樁長及樁筋設(shè)計注意事項，用C25號砼，16R235級鋼筋。對樁體抗裂還沒有明確要求，目前說法不一，有待進(jìn)一步研討。（5）橋頭路基下沉致使背墻、梁端受活載沖擊力而過早破壞。橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及配筋，采用軟件計算分析橋梁結(jié)構(gòu)的荷載內(nèi)力。本畢業(yè)設(shè)計課題為《25m跨預(yù)制裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋設(shè)計》，要求（1）手算部分。（3）橋臺前移使有縫橋變成無縫橋，大梁就會對橋臺背墻產(chǎn)生巨大推力去平衡臺后的土壓力，兩個力作用的結(jié)果導(dǎo)致①背墻從根部剪裂；②蓋梁挑出部分從支撐根部斜下彎裂；③臺身與蓋梁、樁基與臺身連接處彎裂。(3) 樁筋設(shè)計大部分梁體破壞是由剪力不足造成的，對抗彎筋滿足要求即可，而抗剪筋一般留有富余。3．橋臺內(nèi)力計算除了橋墩內(nèi)力計算項目外，橋臺豎向荷載還要增加土壓力、負(fù)摩阻力、搭板自重等項；水平荷載要增加土壓力，其影響復(fù)雜，本設(shè)計采用了埋置式橋臺，土壓力計算需注意：臺后一定要選用透水、強度高、穩(wěn)定性好的材料，否則，滲水后摩擦角及粘結(jié)力下降，自重增加，臺實際受土壓力遠(yuǎn)大于設(shè)計值，使橋臺失穩(wěn)。橋面凈空：凈 14 + 2 = 15m。故本設(shè)計采用帶蓋梁單排樁柱式橋墩。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。/00/MPa=+由上表可以看出，只有跨中上緣存在拉應(yīng)力： ，跨中下緣存在最大壓應(yīng)力：。m﹚15235300﹙Nm﹚1523530152353000﹙Nm﹚36861301134880﹙N（3）驗算最小配筋率（以跨中截面為例）：按照一般規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足以下要求≥式中 —— 受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值，由以上計算可知Mud = kN﹒m；——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計算：——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按下式計算γ = σp c = + 式中 So——全截面換算截面重心軸以上(或以下)部分截面對重心軸的面積矩；——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩；σpc ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。m主梁跨中正截面承載力滿足要求。（1）跨中截面正截面承載力驗算：跨中正截面承載力計算圖如下圖所示。m）錨固后鋼束應(yīng)力49273459273451526472145381731157,23401969784152360123888711134730 預(yù)應(yīng)力損失匯總及預(yù)加力計算根據(jù)以上計算過程，可得到各截面鋼束的預(yù)應(yīng)力損失，匯總結(jié)果見表719。表78 跨中截面計算表 鋼束號/MPa/MPa/MPa111860234表79 支點截面計算表 鋼束號/MPa/MPa/MPa111860234 混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計算：σl6 = (79)ρp= 1+ (710)式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；ρ——配筋率ρ= ； A——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積An，見主梁截面幾何特性計算總表；——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見主梁截面幾何特性計算總表；——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計為i2= ；——加載齡期為t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0，計算齡期為t時混凝土收縮應(yīng)變。)(rad)(m)(MPa)100200300400 錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。4）換軸（o o）以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。 截面靜距計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。表54 鋼束長度計算表鋼束號R(cm)鋼束彎起角度φ曲線長度(cm)S=直線長度x1(cm)直線長度L1(cm)有效長度2（S+x1+L1）鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長度(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)45100140373201402754014017750140第六章 計算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗算準(zhǔn)備計算依據(jù)。=（cm）=3693tan7176。表51 錨固端截面幾何特性計算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板3750三角承托腹板7130∑其中：（cm） （cm）上核心距：（cm）下核心距： （cm）=＜＜=圖53 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位：cm）(2) 鋼束起彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。 假設(shè)=19cm，則 = =（cm）鋼束數(shù)為 (2)按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)，根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計強度，鋼束數(shù)的估算公式為（52）式中 Md ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按主梁作用應(yīng)組合表取用；α ——經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 ，；fpd ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強度，為1260Mpa 。可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 主梁作用效應(yīng)組合本設(shè)計按《橋規(guī)》。計算主梁的抗彎及抗扭慣性矩和抗彎慣性矩在前面已求得：=對于T形梁截面，抗扭慣距可近似按下式計算：（43）式中： bi ,ti——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù),根據(jù)ti /bi比值按表計算； m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度：表42 IT 計 算 表 分塊名稱bi(cm)ti(cm)ti /biciIT= ci bi ti 3(103 m4)翼緣板2501/3腹板20馬蹄46Σ單位寬度抗彎及抗扭慣距：計算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度計算橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)比值可查表，求得：=，所以：求橫梁截面重心位置： 橫梁的抗彎和抗扭慣距和： ，所以查表得=1/3，但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣距只有獨立板寬扁板者的翼板，可取=1/6。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度250mm；中橫隔梁高度為1450mm，厚度為160mm。本設(shè)計腹板厚度取200mm。第三章 截面設(shè)計 主梁間距與主梁片段主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，放在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。起吊位置不得位于設(shè)計理論支承線外側(cè)。預(yù)制時應(yīng)設(shè)置向下的二次拋物線反拱，(與存梁時間有關(guān))設(shè)置。 施工要點及注意事項本設(shè)計有關(guān)施工工藝及質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041—2000)有關(guān)規(guī)定辦理，另外尚需注意以下幾點：、預(yù)應(yīng)力管道摩阻等作相關(guān)實驗，保證施工中相關(guān)參數(shù)取值的準(zhǔn)確。結(jié)構(gòu)連續(xù)位置下設(shè)兜底鋼板，以保證永久支座支承面水平。橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)采用C30。設(shè)計采用規(guī)范(1)交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTG B01—2003)；(2)交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D60—2004)；(3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62—2004)；(4)交通部頒《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041—2000)。普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm 的均用R235鋼筋。：為了增強主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置4片中橫隔梁，間距為5，共計6片。，張拉時梁的彈性上拱值與計算值偏差按177。《橋梁公用構(gòu)造》預(yù)埋護(hù)欄、伸縮縫、瀉水管、頂板鋼束、槽口鋼筋等構(gòu)件的預(yù)埋件。 主梁跨中截面主要尺寸擬定（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15～1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比在1/18～1/，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。按照以上擬定的外形尺寸，繪出預(yù)制