【正文】 sic principle is that we neglect the link effect of the transversal constraction between the main supposed the bridge deck slab as simplysupported girder that is supported on the main draw the influence line that which point is the most adverse,from witch we can know the transverse load foundation’s sedimentation,to ensure it suit to the require of the bridge’s underside structure is installed under the foundation soil,its main use is to support the upside structure and transfer the load from the upside structure to the require of the standard. Keywords Reinforce concrete。 4．設(shè)計依據(jù) (1)交通部頒《公路工程技術(shù)標準 》（ JTG B01—2021），簡稱《標準》； (2)交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（ JTG D602021），簡稱《橋規(guī)》 (3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（ JTG D62—2021），簡稱《公預(yù)規(guī)》。綜上所述，本設(shè)計取用2400mm 的主梁高度是比較合適的。 圖 跨中截面尺寸圖（尺寸單位： cm） 3) 計算截面幾何特性 將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表 12。端橫隔梁的高度與主梁高度相同 ，為 2400mm， 厚度為上部260mm，下部 240mm；中橫隔梁高度為 2150mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm，詳見圖 所示。具有可靠的橫向聯(lián)系 且主梁間剛性聯(lián)接 ，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： ??2 屬于窄橋， 所以可以按剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分 布系數(shù) cm 。 可變作用（汽車）標準效應(yīng)： m a x 0 .5 1 0 .5 0 .6 9 5 2 4 4 1 .3 5 0 .5 1 0 .5 1 .3 5 1 .3 5 0 .1 9 2 4 0 .5 1 0 .5 0 .1 7 9M ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 6. 05 1. 31 1 0. 5 10 .5 0. 21 8 7. 4 0. 07 1 33 6 1. 15 8 0. 6 95 2 47 7. 40 ( kN )? ? ? ? ? ? ? ? ? ? m a x 0. 5 10 .5 0. 69 52 0. 96 93 42 .6 5 0. 5 10 .5 0. 17 9 6. 05 0. 94 16 0. 5 10 .5 0. 21 8V ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?7. 4 0. 75 7 40 3. 2 0. 08 32 0. 69 52 16 8. 16 ( )kN? ? ? ? ? 圖 N7 錨固點 截面計算圖式 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： (kN m )M ? ? ? ? ( kN )V ? ? ? 可變作用（人群）效應(yīng)： m a x 0 .5 3 .4 5 ( 0 .6 3 4 1 1 .3 5 4 4 1 .3 4 4 4 1 .3 5 0 .6 0 3 7 0 .5 6 1 9 1 .3 1 1M ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 0. 68 73 7. 4 0. 07 1 ) 68 .7 7 ( kN m )? ? ? ? m a x 5 ( 341 693 43. 555 6 556 619 0 .9416V ? ? ? ? ? ? ? ? ? ( kN )? ? ? （ 4） 求支點截面的最大剪力 圖 示出支點截面最大剪力計算圖式： 可變作用（汽車）效應(yīng)： m a x 0 .6 9 5 2 0 .5 4 4 1 0 .5 0 .2 1 9 7 .4 0 .5 ( 0 .9 4 3 9 0 .0 5 6 1 ) 1 0 .5V ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 0. 69 52 40 3. 2 0. 83 18 38 5. 24 ( kN )? ? ? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 3 8 5 . 2 4 0 . 2 7 8 1 0 7 . 1 0 ( )V k N? ? ? 可變作用（人群）效應(yīng)： m a x 0 .6 3 4 1 0 .5 1 4 4 3 .4 5 ( 1 .3 2 1 4 0 .6 3 4 1 ) 7 .4 0 .5 ( 0 .9 4 3 9 0 .0 5 6 1 ) 3 .4 5V ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ( )kN? ~ 圖 支點截面剪力計算圖式 主梁作用效應(yīng)組合 本設(shè)計按《橋規(guī)》 條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：標準效應(yīng)組合 、 短期效應(yīng)組合 和 承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表 16。 1．按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 對于簡支梁帶馬蹄的 T 形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式： 1 ()kp pk s pMn C A f k e? ? ? ? (17) 式中： kM ——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按表 16 取用； 1C ——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路 Ⅰ 級， 1C 取 pA? ——一般 7 ? 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 ，故 pA? ? 在 中已計算出成橋后跨中截面 ， (cm)sy ? ， (cm)sk ? ，初估 pa =15cm ，則鋼束偏心距為： 13 0. 93 ( c m )p x pe y a? ? ? 1 號梁： 3461 4 5 3 9 .3 2 1 0 8 .70 .5 9 .8 1 0 1 8 6 0 1 0 ( 0 .5 2 3 1 .3 0 9 3 )n ???? ? ? ? ? ? 2．按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強 度 cdf ，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達到設(shè)計強度 pdf ，則鋼束數(shù)的估算公式為： ppddfh Mn ?????? ? (18) 式中： dM ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表 16 取用； ? ——經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 075~ ，本設(shè)計 取用 ； pdf ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強度，見表 11，為 1260MPa。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 4 (9. 0 1 6 .7 ) 2 8 .4 1 4 .5 8 ( )9pa cm? ? ??? 圖 鋼束群重心位置復(fù)核圖式 圖 封錨端混凝土塊尺寸圖 （尺寸單位： mm） （尺寸單位： mm） (2)由于主梁預(yù)制時為小截面，若鋼束全部在預(yù)制時張拉完畢，有可能會在上 緣出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，在下緣出現(xiàn)較大的壓應(yīng)力。為此，本算例將端部錨固端截面分成上、下兩個部分（見圖 ），上部鋼束起彎角定為 13? ，下部鋼束起彎角定為 5? 。計算結(jié)果見表 110 所示。 （ 2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計算的。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù) 應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后 期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失） 。 2 1 0 c m ( )fb ? 主 梁 間 距 此處 3hhbh? ， 根 據(jù) 規(guī) 范 ，取 3 30cmhhbh?? ,故： 210(cm)fb ? ? ② 有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度 約等于全截面寬，截面寬度 不折減，截面的抗彎慣矩也不需要折減，取全寬截面值。 表 111 跨中翼緣全截面面積和慣 矩 計算表 截面 分塊名稱 分塊面積 Ai /cm2 分塊面積重心至上緣距離 yi /cm 分塊面積對上緣靜矩Si /cm3 全截面重心到上緣距離 ys /cm 分塊面積的自身慣矩 Ii /cm4 di=ysyi /cm Ip=Aidi2 /cm4 I=∑Ii+∑Ip /cm4 b1= 160 cm 凈截面 毛截面 (見表 12) 8184 830788 62029641 356644 55414175 扣 管 道面積 (nΔA) 93832 略 6972109 ∑ —— 736956 62029641 —— 6615466 b1= 250 cm 換算截面 毛截面 (見表 12) 8884 835688 67801343 291568 74408691 鋼束換算面積 (αEp1) nΔAp 91824 略 6315780 ∑ —— 927512 67801343 —— 6607348 計算數(shù)據(jù) ΔA=π =(cm2) n=9 αEp= 2 換算截面幾何特性計算 （ 1）整體截面幾何特性計算 在使用荷載階段需要計算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面）的幾何特性，計算公式如下： 截面積 0 ( 1)pEpA A n A?? ? ? ? (114) 截 面慣矩 20 ( 1 ) .( )PE p o s iI I n A y y?? ? ? ? ? (115) 其結(jié)果列于表 111。 ② 計算鋼束群重心到梁底的距離 pa （見表 19） 表 19 各計 算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號 4x /cm R? /cm sinα= 4/xR cosα 0a /cm ia /cm pa /cm 四 分 點 N1(N2) 未彎起 —— —— N3(N4) N5(N6) 未彎起 —— —— N7(N8) N9 N7 錨 固 點 N1(N2) N3(N4) N5(N6) N7(N8) 支 點 直線段 y? ?? 5x 5tanx ? 0a ia pa N1(N2) N3(N4) N5(N6) N7(N8) (3) 鋼束長度計算 一根鋼束的長度為曲線長度直線長度與兩端工作長度（ 2 70cm? ）之 和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。 表 17 鋼束錨固截面幾何特性計算 分塊名稱 iA / 2cm iy /cm iS / 3cm iI / 4cm i s id y y?? /cm 2x i iI Ad? / 4cm ixI I I?? / 4cm 1) 2) 3)=1)2) 4) 5) 6) 7)=4)+6) 翼 板 2940 20580 48020 三角承托 3015 腹板 12430 127 1578610 52906223 ∑ —— 1602205 —— —— —— 其中： 1602