【正文】 各部分橋梁結(jié)構(gòu)計算和配筋計算用手算的部分以及設(shè)計中需要說明的問題；（2）電算部分。（4）橋臺在土壓力、恒載、活載、梁反推力作用下將有很大的扭矩，使蓋梁發(fā)生扭剪破壞。目前均采用極限法進(jìn)行樁體抗彎筋設(shè)計，這在規(guī)范中已有詳細(xì)公式?！　。?）施工階段應(yīng)力計算多用容許應(yīng)力法。土壓力一般是以填土前原地面或沖刷線起算的，對較差土質(zhì)，需根據(jù)實際土質(zhì)驗算，確定是否考慮地面以下臺后深層土對樁水平壓力的影響。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m。并且該橋可適當(dāng)加大樁距，減少樁根數(shù)，從而還降低了工程造價。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的4號鋼束進(jìn)行局部承壓驗算。預(yù)加應(yīng)力階段正截面壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：故正截面壓應(yīng)力符合要求。m﹚40545600/MPa=/0/MPa=（）/0/MPa=+0/MPa=0/MPa/MPa=+根據(jù)上表可知，4號預(yù)應(yīng)力筋的最大拉應(yīng)力發(fā)生在支點截面，符合MPa的要求。m﹚4054560240336000/MPa=//MPa=177。m﹚15235300﹙N，——使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，可查表；，——分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表。（2）四分點截面正截面承載力驗算:1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面則，故中性軸在翼板內(nèi)。1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中，分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。表714 鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表 截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固時預(yù)應(yīng)力損失Ⅰ=錨固時鋼束應(yīng)力=Ⅰ錨固后預(yù)應(yīng)力損失Ⅱ=+鋼束有效應(yīng)力=ⅡMPaMPa跨中12340支點12340施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按如下方法計算：傳力錨固時，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后與梁軸線的夾角，和的值可查表；——單根鋼束的面積。（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計算構(gòu)件理論厚度的計算公式為：h = （711)式中: A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。計算方法如下：反向摩擦影響長度：lf =（72）式中: ΣΔl——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》 ；對于夾片錨具 ΣΔl = 6 mm；Δσd——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算：Δσd =（73）其中 σo——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為1395MPa；σl——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除σl1后的鋼筋應(yīng)力；l——張拉端至錨固端距離，即鋼束的有效長度。計算結(jié)果見表62。在每一階段中凡是中性軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都需要計算。 截面面積及慣性矩計算（1） 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需計算小毛截面的幾何特性，計算公式如下：凈截面面積（61）凈截面慣性矩（62）計算結(jié)果見表61。=（cm）圖54 錨固端尺寸圖（尺寸單位：cm）鋼束計算圖式見下圖，鋼束起彎點至跨中的距離見表圖55 鋼束計算圖式表52 鋼束起彎點至跨中距離計算表 鋼束號起彎高度y (cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)φR (cm)x2(cm)x1(cm)41510053503207278540711067507上表中各參數(shù)的計算方法如下：為靠近錨固端直線長度，可根據(jù)需要自行設(shè)計，為鋼束錨固點至鋼束起彎點的豎直距離，如鋼束計算圖式，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計算如下： 式中 ——鋼束彎起角度（176。本設(shè)計預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為三排，N4號鋼筋彎起角度為5176。則：據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在4根左右，故取鋼束數(shù)。根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表45。=（）=，查表可得 單位抗彎及抗扭慣距和：計算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù)式中：——橋?qū)挼囊话? ——計算跨徑——材料的切變模量按《公預(yù)規(guī)》，取，則： 計算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知，查GM法計算用表，可得表43中數(shù)據(jù)。第四章 主梁作用效應(yīng)計算主梁作用效應(yīng)分為永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%～20%為合適。本設(shè)計主梁翼板寬度為2500mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面（）和運營階段的大截面（）。，均應(yīng)滿足可焊接性要求，并且當(dāng)使用強度等級不同的異種鋼材相焊接時所選用焊接材料的強度應(yīng)能保證焊縫及接頭強度高于較低強度等級鋼材的強度?！?片梁必須有完整預(yù)拱度的記錄分析，根據(jù)現(xiàn)場具體情況調(diào)整反拱度設(shè)置值的大小。％時才能施加預(yù)應(yīng)力(檢驗混凝土強度時注意試件的取樣及養(yǎng)護條件需與主梁梁體混凝土相符合)，并且齡期不小于4天。：預(yù)制T形梁腹板均保持豎直，使支座支承面水平。預(yù)應(yīng)力采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004)中的() 鋼絞線，每束7根，全梁配4束, fpk＝1860MPa ( fpk＝1395Mpa)。第一章 橋梁設(shè)計總說明 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計規(guī)范設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)(1)設(shè)計汽車荷載公路—Ⅱ級(2)橋面設(shè)計寬度凈14 + 2 =15m。％；預(yù)應(yīng)力束管道采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。橫坡通過梁間濕接縫及橋面鋪裝厚度調(diào)整。預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉采用張拉力和伸長值雙控，具體方法按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041—2000)執(zhí)行。、翼緣板及橫隔板橫向端部、結(jié)構(gòu)連續(xù)梁端等現(xiàn)澆混凝土連接處的混凝土表面必須鑿毛、沖洗，以保證新老混凝土的很好結(jié)合。，應(yīng)采取有效的預(yù)防傾倒措施。凈14+2。本設(shè)計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排兩束，同時還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，初擬馬蹄寬度為460mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為130mm，以減少局部應(yīng)力。在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計采用比擬正交異性板法（GM法）求各主梁荷載橫向分布系數(shù)。表43 梁位表梁位荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b0b/4b/23b/4b0b/4b/23b/4b用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值圖42 梁位關(guān)系圖（尺寸單位：cm）1號、6號梁： 2號、5號梁： 3號、4號梁： 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值表44 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值梁號計算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b1號2號02,1603號0..069繪制橫向分布影響線圖求橫向分布系數(shù)。表45 1號主梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類型跨中截面四分點截面支點MmaxvmaxMmaxvmaxvmax(kN﹒m)(kN)(kN﹒m)(kN)(kN)(1)一 期永 久作 用0(2)二 期永 久作 用0(3)總永久作用(1)+ (2)0(4)（汽車）公路—Ⅱ級168(5)（汽車）沖擊(6)標(biāo)準(zhǔn)組合=(3)+(4)+(5)133．3(7)短期組合 =(3)+(4)(8)極限組合= (3) +[(4)+(5)]第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量估算及其布置本設(shè)計采用后張法施工工藝，設(shè)計時應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力、變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計時，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）在對跨中截面進(jìn)行鋼束布置時，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。其他鋼筋彎起角度為7176。）； ——計算跨徑（cm）； ——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）。表61 跨中截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱分 塊面 積Ai(cm2)分塊面積重心至上緣距離yi(cm)分塊面積對上緣凈矩 Si(cm2)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)di =ys–yi(cm)Ip= Aidi2(cm4)I =∑Ii+∑Ip(cm4)b1=180 cm凈截面毛 截 面7119扣管道面積151略∑––––b1=250cm換算截面毛截面8169 鋼束換算面積151略∑––––計 算數(shù) 據(jù)△A =π(cm2) n=4根 = 扣管道面積= n△A 鋼束換算面積=(–1) n（2）換算截面幾何特性計算1）整體截面幾何特性計算：在正常使用階段需要計算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面，含濕接縫）的幾何特性，計算公式如下：換算截面面積（63）換算截面慣性矩（64）其結(jié)果列于表61。在張拉階段和使用階段應(yīng)計算的截面如圖61所示。表62 跨中截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對凈軸靜距翼板1翼緣部分對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對凈軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑表63 跨中截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對換軸靜距翼板