【正文】 、模板吊 桿 三部分組成。 l(m) A ( c m 2 ) f ( m)后斜桿 1227460 前斜桿 1146660 2 立柱 1294820 主梁 993040 167 合計 （ 2） 三角掛藍 前上橫梁計算結果如下表 荷載 M A =M B （ ) M 中 （ ) R A =R B ( N)Ph Px 352840Pn q 合計 （ 3）三角 掛藍 內(nèi) ?；鹤咝袝r 最大豎向位移為 10mm， 最大受力時底跨中最大豎向位移為 8mm， 外?；鹤咝袝r 最大豎向位移為 ， 最大受力時底跨中最大豎向位移為 ， （ 4）三角掛藍 前下橫梁計算結果如下表 荷載 M A =M B （ ) M 中 （ ) f 中 (m) R A =R B (KN)腹板砼 底板 自重 合計 三種荷載下支點及跨中彎矩、位移、反力計算表 掛籃走行時 兩種荷載作用下橫梁受力計算見下表： 荷載 M A =M B （ K N .m) M 中 （ K N .m) f 中 ( m) R A =R B (KN)q1 自重 q2 合計 兩種荷載下支點及跨中彎矩、位移、反力計算表 跨中最大豎向位移為 f=，腹板縱梁 在最大受力時跨中最大豎向位移為 12mm，底板縱梁 在最大受力時跨中最大豎向位移為 12mm。同時針對掛籃施工時前端撓度主要是由于主 梁 的變形引起的，試驗時要測出力與位移的關系曲線，作為施工時調(diào)整底模板的依據(jù)。 （ 2） 掛籃的移動步驟 1） 梁塊澆筑完后，穿束、拆內(nèi)、外側模（底籃后錨桿不松），張拉，壓漿。施工順序為：托 架 拼裝 → 鋪設 底模 → 外側模安裝固定 → 腹板、橫隔板豎向預應力筋安裝、固定 → 底板、腹板、橫隔板普通鋼筋綁扎 → 腹板波紋管安裝定位 → 沖洗底模 → 安裝內(nèi)模 → 頂板普通鋼筋綁扎 → 頂板波紋管安裝定位 → 安裝喇叭口（錨墊板） → 沖洗底模、端頭模板固定 → 加固模板 → 預埋件安裝 → 安裝、調(diào)試灌注導管、漏斗、儲漿盤 → 灌注混凝土 → 養(yǎng)生 → 張拉 → 壓漿 → 拆模。 托架與模板 （ 1） 托架設計 托架是固定在墩身上部以承擔 0塊支架、模板、混凝土和施工荷載的重要受力結構，其設計荷載考慮：混凝土自重、模板支架重量、人群機具重量、風載 、沖擊荷載等，托架采取自支撐體系構件設計。具體 0托架的設計方案為：在墩身上預埋鋼桁件 (經(jīng)監(jiān)理工程師批準后 )作為托架 支撐。分別做如下設計： 1） 底模 0段箱梁底模，采用大塊的厚 5mm 的鋼模板，縱橫肋采用 ∟758mm 角鋼加強，底模設置需考慮橋的縱橫向坡度。模板內(nèi)模及內(nèi)部頂部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用組合模板，使用螺栓及 U 型卡聯(lián)結成整體，豎向用 15cm15cm 方木或型鋼作為背楞，橫向用 Φ50 鋼管或型鋼通過扣件及拉桿將內(nèi)、外?？蚣芾o， 安裝內(nèi)模底部時豎向預應力壓漿管設計位置預先挖孔，并在模安裝時注意對壓漿孔進行保護，安裝后用海綿或其他材料封堵管周空隙，內(nèi)模就位后用方木或型鋼將內(nèi)外側模頂緊，用腳手架及可調(diào)式承托配合，將內(nèi)模頂緊，并設剪力撐將各 桿件聯(lián)成整體。 4） 端頭模板 端頭模板是保證 0塊端部及預應力管道成型要求的關鍵，端模架擬利用∟100mm10mm 角鋼或其他型鋼加工制作成鋼結構骨架，用螺栓與內(nèi)外模聯(lián)結固定，板面使用 3cm 的木板，以便拆模 。 綜上， 0塊托架、支架、模板的安裝順序為：托架安裝 → 支架安裝 → 平臺步行板、欄桿、安全網(wǎng)安裝 → 底模安裝 → 橫隔板進入洞頂以下部位的底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎 → 外模安裝 → 腹板和橫隔板剩余鋼筋的綁扎和預應力管道固定 → 內(nèi)模安裝 → 頂板的頂板鋼筋綁扎 → 端模固定。 ② 普通鋼筋施工 對圖紙復核后繪出加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用 彎折機加工后與大樣圖核對，并據(jù)各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調(diào)整。 ③ 預應力管道、預應鋼筋 ａ .縱向預應力管道采用塑料波紋管，以減少管道摩擦系數(shù)，同時為保證管道壓漿飽滿，當管道總長超過 40m 時，擬采取真空輔助壓漿施工工藝保 證壓漿質(zhì)量，以保證壓漿的密實。 ａ .所有的預應力管均應在工地根據(jù)實際長度截取。波紋管接頭要用塑 料帶纏繞以免在此漏漿。 ⑥ 豎向預應力粗鋼筋張拉和壓漿 0塊豎向預應力筋采用直徑 Φ25mm 的精軋螺紋粗鋼筋，彈性模量不小于 930MPa，彈性模量 2105MPa，單根張拉力 698 MPa。 ，使千斤頂張拉持力點與粗鋼筋中心、 腹板中心在一條直線上。 ，防止一 端過長、一端過短，長度過短一側的粗鋼筋滑脫失錨；、工具錨一定要用雙螺帽，以策安全。 （ 2） 采取就地綁扎方案：實施時需要注意： 1） 在底板上按照設計間距標 畫 后在進行鋼筋綁扎，并設置足夠的墊塊。 8） 安裝頂板錨具。 2） 0 號段混凝土數(shù)量，結合混凝土振搗所用時間和塔吊運輸混凝土的能力，將 0 號段混凝土的初凝時間定為 12h 左 右，將坍落度控制在 16cm177。在鋼筋密集處要適當增加導管數(shù)量。 8） 混凝土灌注前先將原墩頂混凝土面用水或高壓風沖洗干凈。 1） 施工順序 (見附后施工工藝框圖 ) a．掛籃移動就位； b．校正底模； ｃ .側模就位； ｄ .安裝腹板、底板鋼筋； ｅ .安裝預應力筋及波紋管，灌漿孔； ｆ .安裝腹板內(nèi)側模和頂板底模； ｇ .安裝腹板堵頭號、端模； ｈ .安 裝頂板下層鋼筋網(wǎng)； ｉ .安裝需進行張拉的頂板錨固束墊板、喇叭口，螺旋筋； ｊ .安裝橫向預應力管道，墊板和螺旋筋。為達到設計要求，擬采取如下措施： ① 、混凝土由拌和站集中拌和、混凝土輸送泵運送到位。混凝土由掛籃底板的前端開始澆注，同一 T 構上兩套掛籃內(nèi)的懸澆混在任何時候須基本相等。至梁段的混凝土不得直接傾倒入模，而應先倒在預設的鋼板土，由二次拌合后經(jīng)導管 (即串筒，根據(jù)梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工 )入模。為便于觀察振搗效果，必要時使用電或安全電燈等照明工具。等混凝土灌注結束后，要加強對梁段包括箱梁內(nèi)側和外側的撒水養(yǎng)護。 5） 施工控制 ① 施工控制的 內(nèi)容 ： 由于箱梁在懸臂澆筑施工時受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產(chǎn)生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素，也會使懸臂段發(fā)生變化，為使合攏后的橋梁成型及應力狀態(tài)符合設計要求，達到合攏高程誤差控制在 15mm 以內(nèi)的要求，最大限度地使實際的狀態(tài)（應力與線型）與設計的相接近，必須對各懸臂施工節(jié)段的以撓度與應 力為控制的進行觀測控制以便在施工及時調(diào)整有關的標高參數(shù)，為下節(jié)的模板安裝提供數(shù)據(jù)預報，確定下節(jié)段合適的模板標高。 c、橋面線型調(diào)整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設計要求， d、橋梁預拱度滿足二期恒載、 1/2 活載作用和設計混凝土徐變年限內(nèi)的徐變變形要求，該值通過計算確定。 式中 Δ第 i 段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋）所產(chǎn)生的撓度（通過結構計算獲得）。從而使連續(xù)梁 頂?shù)酌婢€形平順，各部的高程誤差滿足設計和規(guī)范要求。 線形控制的具體實施方法 i、在第 N梁段混凝土灌注前，精確測量該梁段端頭測點的標高 (即為 梁段測點處的頂板施工立模標高 )Ml。 iv、在每個承臺和 0 號段 上 布設基礎沉降觀測點和墩身壓縮觀測點，定測基礎沉降和墩身壓縮情況，并將結果反應在合攏前 4 個梁段和邊跨 現(xiàn)澆 段的高程中。但大都對掛籃與滑道之間、滑道與鋼 (木 )枕之間、鋼 (木 ) 枕 與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了。 xi、線形控制觀測點要有明顯標記，并在施工中妥善保護，避免碰撞后彎折變形。 滿堂 紅 鋼管支架的搭設 對地質(zhì)條件較好的 3墩 ，在 平 整場地后鋪設 2cm 左右的砂墊層，然后在其上鋪設 枕 木。每級加載完并穩(wěn)載半個小時 (最后一級為 lh)后，分別測定各級荷載下支架的變形值，同時記錄力與位移數(shù)據(jù)，并根據(jù)試驗測出的結果，繪制力與位移關系曲線，求出支架的彈性和非彈性變形。灌注砼時要盡量對稱均勻，卸料時要盡量減小沖擊。 xxxx 特大橋邊跨合攏長度 。 （ 3） 、 為防止箱梁頂面及底面溫差，使箱梁懸臂端在降溫時上翹，升溫時下?lián)?，?T 構箱梁施工 合攏段時在另一短須配重，邊澆筑砼邊卸載。混凝土作業(yè)的結束時間根據(jù)天氣情況，安排在氣溫回升之前。使用型鋼作為 勁性骨 架進行鎖定 。 （ 3）、 合攏狀態(tài)時的施工荷載及其他情況應符合設計要求，此時 除加壓等物體外應將施工機具等全部清除或移至 0塊頂部，保證應力狀態(tài)與設計相符。安裝但不固定合 攏 段底板和外側模板，將其對稱支撐在兩邊 T 構的懸臂端上。 （ 9）、 同樣，為防止 T 構因熱脹冷縮而 對合 攏 段混凝土產(chǎn)生不利影響，在灌注混凝土前，選擇氣溫最低的時間，按設計的位置和數(shù)量焊接型鋼支撐 (水平支撐 )，并張拉部分頂板和底板合攏束 (每束張拉力未定無圖 )，從而將中跨現(xiàn)澆段兩邊的兩個 T 構臨時鎖定、連成一體?；炷凉嘧⑼戤吅螅陧斆娓采w厚層草袋；在合攏段箱體內(nèi)外及前后 1m 范圍內(nèi)，由專人不停地撒水養(yǎng)護。焊接支撐時，要采取溫控措施，避免燒傷混凝土。由于張拉力設計值較大，因 此初始張拉力取值為 25%σ0。由于張拉是一項非常重要的工作，因此在施工時要做好安排，張拉施工時需注意： （ 1） 、為保證預應力的準確，對張拉設備進行定期和不定期的配套檢查 是必須的。 （ 3） 、張拉作業(yè) 中，要對鋼絞線束的兩端同步施加預應力，因此兩端伸長量應基本相等。若有斷絲、滑絲出現(xiàn)，須視具體問題采取相應的解決措施后，才能進行下一道工序 ； 1） 滑絲和斷絲的判斷 張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，目視檢查斷絲情況：仔細察看工具處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本鋼鉸線尾端張拉前標注的平面是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。退出夾片、放松鋼絞線時，首先將千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一后，在滑絲鋼絞線的一端把專用千斤頂按張拉狀態(tài)裝在單根鋼絞線上。多余的鋼絞線應用切割砂輪機割，切割后剩下的長度 L3cm，嚴禁使用氧割或電焊割 。 （ 12） 張拉現(xiàn)場須有明顯標志，與該工作無關的人員嚴禁入內(nèi)；張拉或退楔時，千斤頂及錨具后面不得站人，以防預應力筋拉斷或夾片飛出傷人；油泵運轉有異常情況時，要立即停機檢查。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片螺，(鋼釬可用鋼絲打制成，長 20~30cm)。當滑絲和斷絲數(shù)量在規(guī)范內(nèi)時，不需特別處理，即可進入下道工序；當滑絲和斷絲數(shù)量過規(guī)范允許范圍時，則需對其處理。 （ 4） 、張拉作業(yè)中， 張拉 端 頭嚴禁站人 ，并立牌警示 ，測量伸長量時測量人員應站在千斤頂側邊進行量測 。在下列情況下應對千斤頂和油泵進行配套檢驗：設備標定期已到；千斤頂或油泵發(fā)生故障修理后；儀表受碰撞；張拉 200 次后；鋼絞線伸長量出現(xiàn)系統(tǒng)偏差等。6%，（應計算預應力筋在千斤頂內(nèi)的長度）張拉前需要對千斤頂及配套油泵進行檢校標定，可以采取壓力機反壓千斤頂?shù)姆椒ǖ珘毫C的精度應為一級精度，確定千斤頂壓力與液壓油泵油壓間的關系，同時預應力筋的伸長量計算應準確無誤，預應力筋彈性模量、截面積等技術指標取值準確，取用檢驗單位提供的數(shù)據(jù)。常用的降溫措施有：梁頂面灑水降溫，梁側噴水降溫，箱梁內(nèi)灑水及通風降溫。張拉的一般順序為：先底板束后頂板 束 ，先長束后短束，頂?shù)装褰?錯進行，將合 攏 束補拉到設計噸位。 （ 11）、 綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋管，立合 攏 段內(nèi)模，綁扎頂板鋼筋和波紋管等，做好灌注混凝土前的一切準備工作。接著將 T 構土所有觀測點的高程精確測量一遍。然后把水箱或砂袋按要求重量放在梁上指定位置，達到要求后，再進行合 攏 段施工。然后將邊跨合 攏 段預應力束張拉前后各測量一次該合 攏 段 T 構上各觀測點標高，留待中跨合 攏 段施工 的參考依據(jù) 。澆注完砼后應及時養(yǎng)生。 （ 5） 、 固定合 攏 段底模板和外側模板、綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋 管，立合攏段內(nèi)模，綁扎頂板鋼和波紋管等，做好澆筑混凝土前的一切準備工作。在邊跨現(xiàn)澆段支架安裝后，要以不小于施工重量 倍的預壓重對支架進行充分的預壓，以消除非彈性變形、確定彈性變形；邊跨合攏段施工時，保留合攏用的掛籃外側模后拆掛籃的其余部分。 （ 6）、在邊跨合攏梁段施工完畢之后，才能拆除支架。 （ 3）、在鋼管架鋪 20 20cm 的方木或型鋼，然后在其上鋪底模、立外模。支架周圍應設排水溝，保 證施工場地內(nèi)不因積水浸泡地基而降低承載力。 xii、通過線形控制將豎向撓度誤差控制在 15mm 內(nèi)，軸線誤差控制在10mm 內(nèi)。所以，施工時必須對此予以重 視， 并加強觀測，積累經(jīng)驗，準確控制，消除影響。觀測后將成果圖表進行分析，從而為全橋的立模標高和線形調(diào)整提供依據(jù)。 v、計算第 N梁段混凝土灌注前后測點的標高差 d=hN2hN1，以及該段 縱向預應力束張拉壓漿完成前后的標高差 d=hN4hN3。因此，在梁 體施 工前就要對測量的方法、時間、布點、位置、次數(shù)和精度等內(nèi)容的實 施方 案