【正文】 身砼澆筑時預埋好所需預埋的預埋件作為托架支點 ,要求預埋件位置準確無誤 ,以利托架拼裝時連接。托架的墩中部分也采取在墩柱相應位置預先埋設鋼桁件，然后在鋼桁件上設置下加強斜支撐弦桿的支架。 根據墩身寬度、梁底寬度和 0塊懸出長度，以及施工操作空間需要，平臺平面尺寸為 13m13m，附著墩身高度為 4m（墩正面）與 2m（墩側面）， 為三角形桁架式托架。 7 6 0 020 a 型工字鋼鋼管支架、游托墊塊10 a1 00 1 00 mm 方木底 模1 3 0 02 2 59 2 518461846610145314999930＃塊 托架支撐施工圖順橋向 橫橋向3 0 0 051504960D 50 鋼管支架(18)3 6 0 0D 50 鋼管支架( 12)D 50 鋼管支架( 13)D 50 鋼管支架( 14)D 50 鋼管支架( 15)D 50 鋼管支架( 17)D 50 鋼管支架( 16)D 50 鋼管支架( 20)D 50 鋼管支架( 21)D 50 鋼管支架( 22)3 0 03 0 0 010 a 型工字鋼橫向連接(2) （ 2） 底側模支架設計 模板支架分為底模支架及兩側的腹板外側模下支架。安裝時首先在托架頂面鋪設型鋼橫梁，在型鋼橫梁上安裝拆除模板用的鋼楔塊，在鋼楔塊上安裝支架。 3） 隔墻模板及內側模 考慮 0塊內梁體截面變化大，模板通用性差，擬采用鋼木組骨架框架貼竹膠模板拼、鋼木組合骨架，內模就位后，與外側模用穿心拉桿相連，加固，同時在可行的位置設置自撐體系。在過人洞處截面復雜。內外模板的端頭間拉桿螺栓聯結并用鋼管做內撐以控制混凝土澆筑時模板的位移及變形。 5） 托架、支架、模板的安裝、拆除 ① 利用 汽車 吊 和卷揚機配合 ，人員站在工作腳手架上，在吊 車 、 卷揚機、倒鏈的配合下，將單片托架調整就位，并在臨時固定后進行焊接，全部安裝到位后進行整體聯結。 ③ 待橫隔板進入洞頂以下部位的全部底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎完成后即可安裝外側模板。而拆除順序與安裝相反。用搭吊吊裝到指定位置，安事先劃好的定位線，校核底部標高后在倒鏈配合下就位。主鋼筋采用電弧搭接焊，焊接時 Ⅰ 級鋼筋采用 T422焊條，而對于 Ⅱ 級鋼筋則必須采用 T502 及 以上電焊條。 第二次：安放箱梁頂板鋼筋，縱橫向預應力管道及鋼束。 ｂ .頂板橫向預應力束采用扁平波紋管，預應力束的張拉端在橋的兩側間隔布置。 向、豎向預應力管道采用鍍鋅鐵皮卷制而成，為保證預應力筋質量，除 0塊豎向預應力束采取接長方案外，其他節(jié)段豎向預應力束均為通長束。減少施工工序和損傷的機會，把好材料第一關。 波紋管軸線必須與錨墊板垂直。 ，以防穿束時在接頭薄弱處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。 ⑤ 豎向預應力粗鋼筋的 安裝及保管 ａ .為保證和提高豎向預應力粗鋼筋的張拉質量，豎向預應力粗鋼筋全部采取預穿束方案，即在混凝土灌注前隨腹板鋼筋一起綁扎，固定在管道內。采用螺紋粗錨具和穿心千斤頂張拉，采取同一梁段兩側對稱張拉的方式。6 ％內，則在 24 小時內完成壓漿；若誤差超過 177。如張拉中發(fā)現有鋼筋橫移，應立即停止張拉 [油調整，重新張拉。 。 ：按后面介紹的 “預應力張拉與壓漿 ”方法實施。 （ 1） 采取部分鋼筋整體綁扎：對底板、腹板普通鋼筋和豎向預應力筋先在地面分別綱扎成網片后用塔吊整體吊入掛籃內就位。 2） 綁扎腹 板豎向預應力筋、底板頂層普通鋼筋及底板縱向預應力筋管道。 5） 放置墊塊，安裝內模板，加固。 （ 3） 當采用底腹板鋼筋網片分別整體綁扎和吊裝方法時，應遵循如下順序： 焊接或綁扎縱 向鋼筋接頭 → 整體吊裝腹板普通鋼筋和豎向預應力粗鋼筋網片，焊接或綁扎縱向鋼筋接頭 → 就地綁扎底腹板交叉部位的普通鋼筋 → 安裝固定底板、腹板縱向預應力管道及錨具 → 安裝內模 → 就地綁扎頂板普通鋼筋和縱向預應力管道 → 安裝頂板錨具 。 混凝土灌 筑 0 號段內預應力筋布置復雜、非預應力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。 2 左右。灌注時要前后左右基本對稱進行。 6） 混凝土搗固采用 Φ70 或 Φ50 和 Φ30 插入式振搗器。 7） 對搗固人員要認真劃分施工區(qū)域，明確責任，以防漏搗。木模板用水泡脹，防止其干燥吸水。 9） 在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分 的二次振搗，確保連接處密實、可靠。 ｋ .安裝頂板上層鋼筋網； ； ； ，養(yǎng)生； ｏ .穿預應力 鋼筋、鋼束張拉、管道 壓漿 ｐ .拆除模板；ｑ .移動掛籃，就位于下一段梁位置 0塊是在托架 或支架 上進行澆筑，其 它 節(jié)段則采用掛籃對稱懸澆施工，梁段長從 ~。 ③ 混凝土澆筑施工時，從懸臂端向箱梁根部施工進行。每次灌注的混凝土必須在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。 ② 、混凝土灌注順序為：底板，腹板。混凝土在腹板的灌注分層厚度為 40cm 左右。振搗棒距離模板 5—10cm。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合。振搗腹板時，當 梁段高度大于 4m 時，要從腹板預留 “天窗 ”放入振動棒后振混凝土。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸 和牢固程度。灌注底腹板混凝土前，對鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其土。不同的季節(jié)采取不同的養(yǎng)護措施：夏季覆蓋麻袋或海 綿后撒水養(yǎng)護；冬季除給攪拌用水加熱以保證混凝土的入模溫度外，還需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風對流、適當延長拆模時間等措施，以做好混凝土的保溫養(yǎng)護工作。 ③ 、將相鄰梁段混凝土的澆注齡期差控制在 20 天以內。撓度控制采用以往同類橋梁施工所驗證準確可靠并經監(jiān)理工程師批準的計算機軟件進行。 為控制撓度，應該在混凝土施工完成并達到設計要求的張拉強度后進行預應力束的張拉，應按 齡 期及強度進行雙孔，一般在混凝土施工后 3~4 天方進行張拉以減少張拉時的混凝土收縮徐變值，使 張拉 應力滿足設計要求，相應減少張拉后產生的撓度。 xxxx 特大橋施工控制的具體方法是采取參數識別法與灰色預測相結合的方案，形成施工、 量測、識別、修正、誤差預測、調 整、施工的循環(huán)過程。 在懸臂端第 i 段施工完成后，選擇一天中的合適時間（一般在日出前）準確測量出第 i 段的標高控制點高程 hi0，在進行第 i+1 節(jié)段立模、確定 i+1 段標高或進行隨機檢測時，先測量出第 i 節(jié)段標高控制點標高 hi1。 Δgli+1掛籃推出引起的第 i 段前端標高控制點的撓度值 （通過結構計算獲得） 施工控制中進行各項試驗檢測，如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預應力管道摩阻損失、梁體控制截面的應力情況，進行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測。 e 觀測時間：根據以前施工中積累的數據分析，溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測量，因此放樣與日常測量宜安排在早晨 8 點以前，否則必須進行修正，并且每天將已澆完的梁段控制點進行復測后進行數據匯總，觀察變化，分析原因，并及時調整立模標高。懸灌施工時梁體線形變化是一個不可逆的過程，若測控不及時、不準數據丟失或失效，將無法通過二次施工或測量予以補救。 第二種方法是：將水準點置于地面上，以地面 上 的水準點為準進行 量 測 ，此法可保證高程準確，但由于受到地形限制，距離一般較遠，極可能超出規(guī)范規(guī)定的最大視線距離 (150m)，且前后視離無法保持基本相等，瞄準誤差和測量誤差都較大。 ii、在第 N梁段混凝土灌注 中凝 后，精確測量該梁段端頭測點的標高 iii、在第 N梁段縱向預應力束張拉 前，精確測量該梁段端頭測點的標高 iv、在第 N梁段縱向預應力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測量該端頭測點的標高 hN4。 b 線形控制中的注意事項 i、對每套掛籃都要進行等預加載來消除其非彈性變形，測出其彈性變形，為確定立模高程提供基本依據。 v、定期觀測溫度對 T 構懸臂端撓度的影響，通常在早晨進行初測，在下午 5 點后進行復測，以消除溫度影響。當預留孔位置偏差較大時，掛籃不好調甚至調整不到中線位置，因此必須提高各預留孔的準確度。根據經驗，這方原因造成的掛籃前端沉降高達 5—8mm。因此，應對日照及環(huán)境溫度影響進行自始至終的觀測。用 Φ20 直徑的鋼筋棒作觀測點，鋼筋露出混凝土面以 5mm 為宜，并將鋼筋頂磨圓。為防止現澆段新澆砼受到損害，保證合攏段的合攏精度滿足設計要求，擬采取下列措施： （ 1） .為適應現澆段梁體隨溫度縱向位移和混凝土的收縮變形， 托 架安裝中除 托 架頂部允許有一定的位移外，底模板與 托 架間也應允許有微量的水平位移，以減小對合 攏 段的約束力．在 托 架下的混凝土基礎頂面設置鋼滾筒使整個托 架、模板、新澆混凝土能夠隨著已成的箱梁作順橋軸方向的輕微水平移動。 枕 木最好鐵路舊枕木，鋪 設時必須大面朝下，相鄰 枕 木之間用扒釘釘牢，以增大接觸面積和鋼支撐的整體穩(wěn)定性。鋼管之間要用水平橫桿和斜桿加強連接，以增加其整體承載能力和穩(wěn)定性，確保施工安全。卸載時也要分級卸載，并測量變形、記錄數據。 （ 4）、綁扎鋼筋，安裝波紋管和預埋件，立內模。灌注砼中還要加強對支架的觀測和檢查，發(fā)現變形及時處理。合攏前使兩懸臂端臨時連接，保持 相對固定，以防止 合攏混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。計劃在主墩 T 構懸灌施工即將完成前的一個星期左右，完成邊跨現澆段施工。接著將 T 構及現澆段上的所有觀測點高程精確測量一遍。 （ 4） 、 合攏狀態(tài)時的施工荷載及其他情況應符合設計要求，此時除加壓等物體外應將施工機具等全部清除或移至 0塊頂部，保證應力狀態(tài)與設計相符。施工結束時，應吊走兩側的全部配重?；炷磷⑼戤吅螅陧斆娓采w厚層草袋；在合 攏 段箱體內外及前后佃范圍內，曲專人不停地撒水養(yǎng)護。張拉的一般順序為：先底板束后頂板東，先長束后短束，頂底板交錯進行將合 攏 束補拉 至 設計噸位。 （ 9） 、 合攏完畢混凝土達到設計強度后拆除內外模板和體外臨時支撐。 為保證合攏段砼的質量，采取下列措施： （ 1） 、 為防止?jié)仓缰?2 米合攏段砼時，箱梁兩懸臂端的錯動變形破壞新舊混凝土 的結合，采取在兩懸臂端分別臨時壓重的措施，在澆筑合攏段時根據混凝土施工速度分次卸除。使用計算機計算應力及撓度，比較中跨合 攏 段兩側兩個梁段的頂面高程，如果 其高差 △ ≤ 15mm，則繼續(xù)進行下步施工；如果 △ 15mm，則運行線形控制軟件，計算使 △ ≤ 15mm 的配重方法和要求。 5℃ 考慮 。然后將 T 構梁面上的雜物清除干凈，將梁上施工必須的施工機具放置在指定位置 (0 號段土 )。為減小和避免這種附加內力的影響，在活動支座處通過設置預偏量來平衡；在墩梁固結處，在合 攏 段鋼筋和合攏支架與模板鎖定前在合 攏 段梁端間施加水平推力使墩頂預偏，以抵消墩頂以后將要發(fā)生的縱向水平位移。 （ 10）、 固定合 攏 段底模板和外側模板。混凝土灌注過程中，要等量同步地逐漸卸除合 攏 段兩邊的平 衡重。 （ 12）、 待合 攏 段混凝土齡期達到 5 天且強度達到 90％的設計強度后，按圖紙要求張拉頂底板縱向合 攏 束和豎向預應力筋并壓漿，張拉前，先解除體外臨時水平支撐，以消除體外水平支撐對預應力張拉效果的影響。 （ 2）、 每個合攏段都設 4 個體外支撐 (頂板 2 個，底板 2 個 )，一般用型鋼， 其型號根據受力計算確定。 （ 3）、 合攏段混凝土灌注完成后養(yǎng)生期間，要做好合 攏 段的降溫工作。 九 、 預應力張拉、壓漿 縱向預應力張拉 本橋所有縱向預應力筋張拉按照左右對稱，先 長 后 短 ，先縱后橫的原則進行，為減少混凝土的收縮徐變對預應力的不利影響，避免由于混凝土收縮徐變過大造成永存預應力不滿足設計要 求，需要采取混凝土強度、齡期雙控指標，在混凝土施工后 5 天且強度達到 90%以上時方能張拉。 預應力張拉前對預應力千斤頂及配套設備進行標定采，用 ZB4500 型油泵配合液壓千斤頂進行，采取雙控法控制，即在張拉力滿足設計要求的情況下， 預應力筋伸長量與設計計算伸長量之差在 177。 張拉作業(yè)。校正后需將千斤頂的實際張拉噸 位和相應的壓力表讀數關系制成圖表，以便于查找使用。 （ 2） 、張拉作業(yè)中，梁的兩端要隨時保持聯系。若兩端的伸長量相差較大時，應查找原因，糾正后再進行作業(yè)。 （ 7） 、張拉時的混凝土強度不得低于圖紙規(guī)定的 90%及 設計 7 天齡期。 2） 滑絲處理 在張拉過程中，多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應力受力不均，甚至使構件不能建立足夠的預應力，從而影響橋梁的使用 壽命，因此需要限制預應力筋的滑絲和斷絲數量。在發(fā)生斷絲問題時，具體采用何種方式，需與設計、監(jiān)理單位協商后確定。鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。如此反復進行，直至退出為止。 （ 11） 定期或不定期地更換油泵、千斤頂上的易損件和液壓油，保證機械在需要的時候能夠正常運