【正文】 =541kW＜800kW（絞車電機功率），滿足使用。絞車主要技術(shù)參數(shù)表 型 號最大靜張力(kg)最大靜拉力差(kg)提升速度(m/s)最大繩徑(mm)鋼絲繩最大破斷力(kg)電機功率(KW)最大提升高度（m）1700011500(591轉(zhuǎn))Φ43118500800二層74515000(592轉(zhuǎn))Φ401214921000二層9329000(740轉(zhuǎn))Φ3068339570二層9421700011500(592轉(zhuǎn))Φ431185001000二層745 提升能力。為此要對原材料質(zhì)量嚴格把關(guān)，并嚴格按混凝土配比進行配制混凝土。該方法是利用風(fēng)鉆施工Ф42mm注漿孔，預(yù)埋Ф40mm無縫鋼管作注漿管，無縫鋼管頂端安裝高壓球閥，在工作面利用2TG60/210型注漿泵進行注漿堵水、加固。首先，當井筒工作面施工距煤層法距10m位置，打兩個前探鉆孔及測壓孔，查明煤層賦存情況，同時測定瓦斯壓力，并取煤樣送檢，化驗被揭煤層的堅固性系數(shù)f值、瓦斯放散初速度△P，及吸附常數(shù)a、b值等瓦斯參數(shù)資料，進行煤層突出危險性預(yù)測。單縫式液壓脫模機構(gòu)操作方便，砼由地面攪拌站拌制，底卸式吊桶下料。 爆 破 原 始 條 件 　 副序號名 稱單 位數(shù) 量備 注1井筒凈徑m2井筒荒徑m3井筒掘進斷面m24巖石條件f4～65雷 管毫秒延期導(dǎo)爆管雷管6炸 藥（216。砼拆模后即可進行灑水養(yǎng)護，脫模后的砼應(yīng)加強灑水養(yǎng)護，防井壁出現(xiàn)龜裂現(xiàn)象。主、副、風(fēng)井內(nèi)壁內(nèi)層鋼筋布置：環(huán)、豎筋均為φ25250mm。在輔助盤上設(shè)灑水管，脫模后定期對砼井壁灑水養(yǎng)護。我單位已施工的梁寶寺副井、濟西副井、張集北區(qū)回風(fēng)井、彭莊主副井、郭屯副井、鄆城主井、薛湖主副風(fēng)井等井筒，均為目前國內(nèi)立井凍結(jié)段穿過較厚膨脹性表土層的典型礦井。)圈徑(mm)總裝藥量(kg)眼間距(mm)起 爆順 序聯(lián)線方式164200901800900Ⅰ并聯(lián)212400090330042854Ⅱ并聯(lián)318400090480054834Ⅲ并聯(lián)4234000906300858Ⅳ并聯(lián)5424000897500560Ⅴ并聯(lián)合計101 凍結(jié)基巖段預(yù)期爆破效果 序 號爆 破 指 標單 位數(shù) 量1炮眼利用率%902每循環(huán)爆破進尺m3每循環(huán)爆破實體矸石量m34每循環(huán)炸藥消耗量Kg5單位原巖炸藥消耗量Kg/m36每米井筒炸藥消耗量Kg/m7每循環(huán)雷管消耗量個1018單位原巖雷管消耗量個/m39每米井筒雷管消耗量個/m 凍結(jié)基巖段爆破原始條件 　　　 序 號名 稱單 位數(shù) 量備 注1井筒凈直徑m2井筒荒徑m3井筒掘進斷面m24巖石條件f4～65雷 管毫秒延期導(dǎo)爆管雷管6炸 藥（216。 凍結(jié)段掘進表土段均采用全斷面一次掘進，挖掘方式同試挖段施工，副、風(fēng)井在工作面采用挖掘機挖土，副井實現(xiàn)挖掘機與中心回轉(zhuǎn)抓巖機配套作業(yè)。井筒開挖除了滿足上述條件外，還應(yīng)該綜合考慮井筒能滿足連續(xù)施工的條件。主、副、風(fēng)井井筒相對標高177。m)滲透系數(shù)(m/d)影響半徑(m)新主檢孔~副檢孔~二1煤底至L8間距及太原組上段灰?guī)r埋深、厚度統(tǒng)計表 鉆 孔地 層二1煤L9L8L7止深(m)至L8間距 (m)埋深(m)厚度(m)埋深(m)厚度(m)埋深(m)厚度(m)新主檢孔主檢孔副檢孔（3）井筒預(yù)計涌水量。根據(jù)巖芯鑒定，該層組裂隙僅局部發(fā)育，巖芯較完整，鉆進過程中未發(fā)現(xiàn)沖洗液有明顯消耗。 水文地質(zhì)根據(jù)3個井檢孔所揭露含水層的巖性特征、埋藏條件、含水性、水力性質(zhì)等水文地質(zhì)特征，自上而下分為五個含水層組（井筒不揭露太原組上段灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層組），表土及風(fēng)化基巖段采用凍結(jié)法施工，在此不簡述，其余各含水層分述如下：（1）斷層破碎帶含水層組該含水層組只在主檢孔中見到。%，%，%，相當于6500cal/g。%；砂、%。（三）上石盒子組（P2s）本次3個井檢孔均揭露了本組下部地層，~。~，其巖性為細、中粒長石石英砂巖含黑色礦物，泥硅質(zhì)膠結(jié)，具交錯層理，層理面黑色含炭質(zhì)及較多云母片，中下部夾有砂質(zhì)泥巖。礦井設(shè)計生產(chǎn)能力為60萬t/a。礦井設(shè)計生產(chǎn)能力為60萬t/a。經(jīng)公開招投標，由XXXX中標，承建主、副、風(fēng)井井筒及相關(guān)硐室的掘砌工程，為了有計劃的組織勞動力、資金、設(shè)備及材料，努力把該工程建設(shè)成為優(yōu)質(zhì)、安全、快速、高效的工程，特編制本施工組織設(shè)計。井筒主要技術(shù)特征見表 。（二）下石盒子組（P1x）本次3個井檢孔均揭露了本組地層，~。底部為一層淺灰—灰白色，微帶綠色中、粗粒長石石英砂巖，含黑色礦物，分選差，含泥巖包體及石英細礫石，泥硅質(zhì)膠結(jié)，具交錯層理，本層稱田家溝砂巖，為劃分上、下石盒子組分界的重要標志層，層位較穩(wěn)定。需要指出的是，由于設(shè)計主、副井筒和新主檢孔三者位置不在同一方向上，加上新主檢孔歪斜角度較小，使歪斜方位角準確度較低，會導(dǎo)致新主檢孔的巖、土層垂深換算結(jié)果產(chǎn)生一定誤差，加之巖、土層沉積巖性相變因素，故而預(yù)計未來井筒挖掘時的巖、土層深度和厚度亦會有一定變化。井筒檢查鉆孔二1煤層煤質(zhì)化驗結(jié)果 孔 號水分（%）灰分（%）揮發(fā)分（%）全硫（%）發(fā)熱量（Mj/kg）備 注新主檢孔主檢孔副檢孔（七）瓦斯本次施工的3個井筒檢查鉆孔，均采取了二1煤層瓦斯樣，其中新主檢孔二1煤層瓦斯成分以沼氣為主，%，其次為氮氣和二化氧碳，瓦斯（CH4）（），故該礦為高瓦斯礦井。據(jù)抽水資料分析，巖芯雖然極破碎，但多為閉合裂隙，張性裂隙較少，所以滲透性差，富水性弱。，侵蝕CO2為0，屬HCO3由此可見該三個井檢孔中只有新主檢孔距主井較近，對于主井井筒施工有指導(dǎo)意義，其余兩個井檢孔距主副井均在近400m距離，距風(fēng)井約600m，對井筒施工借鑒意義不大，副井井筒施工時，應(yīng)參照三個井檢孔資料，風(fēng)井井筒施工時，無井檢孔資料。在凍結(jié)滿足開挖條件后施工，采用挖掘機挖掘，吊桶提升，先按掘進荒徑掘進（采用臨時支護）至鎖口底口，再用繩捆模板砌筑鎖口素砼段，主、副井鎖口在其上砌筑磚墻部分至設(shè)計位置（磚墻后灌防水砂漿）。 井筒試挖段掘砌施工當滿足上述試挖條件后，井筒便可以試挖。根據(jù)表土段土層的固結(jié)程度和硬度，均可能采用鉆爆法施工。直模均由地面穩(wěn)車懸吊，刃腳均由螺栓連在直模上（另配6根保險繩），刃腳的高度均與豎向鋼筋的預(yù)留接頭長度（機械螺紋連接）一致。采用金屬裝配式塊模倒模法施工時，采用12套金屬組裝模板（）循環(huán)倒用，利用三層吊盤和一層輔助盤施工，模板倒換采用大抓繩通過大抓孔口從輔助盤提到吊盤下層盤組裝。（4）模板中心、水平測量及調(diào)整采用鉛垂法測量模板中心，在下吊盤掛中線重錘進行測量，測量前應(yīng)觀察中線是否碰盤及其他井筒設(shè)施，第一段高用水準儀找平塊模底口，保證塊模的水平度符合設(shè)計要求。錨桿施工時，應(yīng)根據(jù)凍結(jié)管實際偏斜情況布孔，避免打穿凍結(jié)管。井筒內(nèi)均設(shè)置三層鑿井吊盤，下層吊盤安設(shè)1臺中心回轉(zhuǎn)抓巖機出矸，中層吊盤設(shè)排水臥泵，上層吊盤設(shè)水箱排水。設(shè)備及材料為：主、（副井FJD6A型）傘鉆配YGZ70型鑿巖機鑿巖，B254500mm六角中空合金鋼釬（副井為B255000mm），Φ55mm十字型合金鉆頭；爆破材料采用T220型高威力水膠炸藥，毫秒延期導(dǎo)爆管雷管。 爆 破 原 始 條 件 　 風(fēng)序號名 稱單 位數(shù) 量備 注1井筒凈徑m2井筒荒徑m3井筒掘進斷面m24巖石條件f4～65雷 管毫秒延期導(dǎo)爆管雷管6炸 藥（216。硐室開口與井筒同時施工時，先砌好上部井壁后，再分別掘出硐室及其相關(guān)井筒段，然后自下而上同時澆筑井筒和硐室砼井壁，經(jīng)驗收合格后，方可進行下部工程施工；開口以外段均在開口段施工結(jié)束后，根據(jù)硐室或巷道的斷面尺寸采用全斷面或臺階式掘進，同時進行錨網(wǎng)噴臨時支護，最后進行永久支護。（1）工作面探注該三個井筒基巖段主要含水層為斷層破碎帶含水層和二1煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層組，預(yù)計涌水量較大，必須堅持“有疑必探、先探后掘”的施工原則。當?shù)醣P通過該位置時，在吊盤上進行壁后注漿堵水。砼的配合比經(jīng)有資質(zhì)的質(zhì)檢站進行配合比試驗，根據(jù)質(zhì)檢站提供的砼配合比配制砼。② 設(shè)計選用187301770型鋼絲繩作為提升繩，鋼絲破斷拉力總和為68339kg。鋼絲繩最大偏角α=arctg（）=176。（6）以最大靜張力驗算提升繩安全系數(shù)Ma：Ma=121492/14993=＞，滿足要求。h4=H(h1+h2+h3+)=（+++）=，式中：H—井架高度即井口水平到天輪平臺的距離，h1—翻矸臺高度，h2—吊桶卸矸所需高度，h3—吊桶、鉤頭、連接裝置和滑架的總高度，h3=++=h4—提升過卷高度，R—提升天輪公稱半徑，大于《煤礦安全規(guī)程》，滿足施工要求。（8）提升偏角驗算滾筒中心與天輪中心距離為56m。③ 提升容器自重：4m3吊桶：QZ=1530+190+240+=1976kg（9T鉤頭）3m3吊桶：QZ=1049+190+240+=1495kg （9T鉤頭）④ 提升載荷：4m3吊桶（矸石）：Q=41600=5760kg3m3吊桶（矸石）：Q=31600+(11/2)31000=5670kg=5500kg；HZ6型中心回轉(zhuǎn)抓巖機整機重7920kg，解體重量小于5000kg提升鋼絲繩重：，重1654kg；，重3025kg。滿足要求。生活用水取于水源井，由泵房通過管路供至生活區(qū)。2）按工作面同時工作最多人數(shù)計算：Q =4N=425=100m3/min 式中：Q—風(fēng)量N—工作面同時工作最多人數(shù)，主、副、風(fēng)井均為25人3）采用壓入式通風(fēng)，計算所需風(fēng)量Q= 3√A(SL)2k/p2式中Q工作面所需風(fēng)量，m3/minA同時爆炸藥量， kg、S井巷凈斷面積，、L最大排煙長度，、k淋水系數(shù)，t 通風(fēng)時間，取40minp漏風(fēng)系數(shù)，代入上式得Q主=200m3/min、Q副=425m3/min、Q風(fēng)=238m3/min4）風(fēng)速驗算：主井：460S=301730060S=副井：460S=679242560S=風(fēng)井：460S=381630060S=故井筒施工期間，井筒工作面迎頭風(fēng)量滿足施工要求。（、）。（3）電壓損失校驗高壓6KV配電線路允許電壓損失為5%，故：U=60005%=300V；因U=IRcosφ=IL/(DS)=300/（190）=＜300V，故電壓損失符合要求。三井均采用底卸式吊桶下砼熟料，至井下吊盤受灰分灰后經(jīng)輸送管（吊盤下三根φ220mm吸水膠管及活節(jié)管）入模。 砼攪拌系統(tǒng)三井均在井口附近獨立設(shè)置砼攪拌站，并根據(jù)場地情況在井口附近布置料場。 供電系統(tǒng)主、副、風(fēng)井井筒掘砌期間，副井和風(fēng)井附近各建施工變電所，主、副井共用一個變電所，建在主、副井工廣內(nèi)，所內(nèi)安裝XGN（F）型高壓開關(guān)柜16臺，PGL1型低壓開關(guān)柜7臺，PGLR型低壓靜電自動補償器一臺；在風(fēng)井附近安裝YKBS10型移動式開閉所一臺，ZXB106/5002型移動變電站一臺。當井筒涌水量大于10m3/h時，在吊盤上安裝1臺排量為50m3/h的DC5080/7型臥泵（副井為DC5080/8型），由工作面風(fēng)泵排水至吊盤水箱，再由臥泵排水至地面。鑿井期間以三個井筒同時使用傘鉆打眼及三井各用一臺風(fēng)泵排水時的耗風(fēng)量為最大，則最大耗風(fēng)量Q為：Q=abcd(q鉆+q鉆+ q鉆+3q泵)=（80+58+58+10）=192m3/ min式中a—管網(wǎng)漏風(fēng)系數(shù)，b—機械磨損使耗風(fēng)量增加的系數(shù)，c—鑿巖機同時使用系數(shù)，d—主、副、風(fēng)井同時打鉆用風(fēng)不均衡系數(shù)，供風(fēng)量Q1為：Q1=Q（1+20%）=230 m3/ min經(jīng)計算，主、副、風(fēng)井井筒共用一個壓風(fēng)機站，選用6臺5L40/8型和2臺4L20/8型空壓機，總供風(fēng)能力達到280m3/min，可滿足三井不同施工工序的用風(fēng)需要。結(jié)論：提升絞車掛4m3矸石吊桶及3m3砼吊桶提升施工完凍結(jié)段，更換3m3矸石吊桶及2m3砼吊桶提升；但以上計算結(jié)果為理論數(shù)據(jù)，實際