【正文】 m,2m以外取Sv=200mm，采用直徑為16mm的雙肢箍筋，（根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，箱梁箍筋的直徑不應(yīng)小于12mm）所以：，采用了爽直，且有三根相同寬度的肋板，每根肋板的箍筋配置完全相同，故：所以 = = 〉 V180?？v向受拉鋼筋合力點到截面下緣的距離為α：則：h0== ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=代入上式可得：L/4截面：支點截面： = =由于：= KN（下限），根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，可知由L/4截面到跨中截面段可以不進行斜截面抗剪承載力計算，僅需根據(jù)《公預(yù)規(guī)》。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第一階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。所以此時的截面結(jié)合特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響的換算截面,但箱梁頂板仍計為6m。（1） 計算受壓區(qū)高度則：=10179。對于L/4截面，x=ζb (注：此處暫時未計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對配筋率及截面幾何特性的影響，擴大了預(yù)應(yīng)力損失，在截面強度驗算時，根據(jù)需要另行計算) i——截面回轉(zhuǎn)半徑，1 、徐變系數(shù)極值Φ（tu,t0）和收縮應(yīng)變終極值εcs（tu,t0）的計算， 構(gòu)件理論厚度的計算： 設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，則受荷載時一般要求混凝土強度達到混凝土標準強度的90%左右，則：得：t0 ≈21天按照《公預(yù)規(guī)》：（直線內(nèi)差法）εcs (tu ,t0)=Φ(tu,t0)=EP =αEP =σpe = （仍按L/4截面計算）=所以： =各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算匯總表：鋼束應(yīng)力損失一覽表 截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段（MPa）σLI=σL1+σL2+L4正常使用階段（MPa）σL∏=σL5+σL6鋼束有效應(yīng)力（MPa）σL1σL2σL4σLIσL5σL6σL∏預(yù)加力階段σpI =σcon σLI使用階段 σp∏=σcon σL∏跨中N1 –N60N7–N120N13N170N1 –N6N7–N12N13N17支點N1 –N6N7–N12N13N17第八章 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算 預(yù)應(yīng)力混凝土主梁從預(yù)加力開始到受荷載破壞，需要經(jīng)受預(yù)加力，使用荷載作用，裂縫出現(xiàn)和破壞等四個階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進行各個階段的驗算。，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σl2按照《公預(yù)規(guī)》，對曲線預(yù)應(yīng)力筋在計算錨具變形，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨后反向摩擦的影響，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，σl2 的計算公式：Lf=ΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預(yù)規(guī)》，對于夾片式錨具，∑△L=6㎜△ σd—單位長度由管道摩檫引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算EP —鋼絞線彈性模量，EP =195000MPa σ0—張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計采用1395MPa σL—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應(yīng)力，即扣除σL1后的鋼筋應(yīng)力； L—張拉端至錨固端的距離，本設(shè)計采用兩端張拉。 同理可計算其他各截面的預(yù)應(yīng)力損失σl1鋼束號θ* =Фαx181。11400其中 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算 根據(jù)《公路工程鋼及混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》，當計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力損失值。 tanφα0αiαp支點N1 –N47176。并且每一束鋼束都處在同一豎平面內(nèi)。采用夾片式群錨，Ф70金屬波紋管成孔。由于σcon ≦ fpk =1860=1395MP假定環(huán)境類別為Ⅰ級，安全等級為二級，即結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)r0 =1。由于t= h=∵則：m中 = m支 = 恒載內(nèi)力計算H=+=瀝青混凝土集度： g1 =23=C30 混凝土墊層集度：g2 =24=翼板自重： g3 =（+1）25=合計： g=g1+g2+g3 = 活載內(nèi)力計算 對于汽超—20級，后軸重P=140KN，著地長度a2 =，寬度b2 =∴ a1 =a2 +2H=+2== b1 =b2 +2H=+2==b 故受力圖如圖所示：對于箱梁L=L+t=+=a180。如按技術(shù)文獻所推薦的的約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力為活載彎曲應(yīng)力的15%計，扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為活載彎曲剪應(yīng)力的5%，%~%，%~%，數(shù)之甚微。計算剪力效應(yīng)時。并根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》=。qlx189。為使主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎矩減小，應(yīng)設(shè)置橫隔梁，跨徑較大，故設(shè)置5道橫隔梁。并作一定數(shù)量的橫隔梁。故取橋面凈寬=62+= 設(shè)計荷載公路—Ⅰ級，無人群荷載。5使用效果屬于靜定結(jié)構(gòu)，有伸縮縫，行車條件較差，但使用階段易于養(yǎng)護，養(yǎng)護經(jīng)費較低。 河段類型判斷（1） 岸線不太穩(wěn)定 ，洪水期有塌岸現(xiàn)象（2） 槽內(nèi)天然沖刷較明顯，主流易擺動 河段平面圖形（1） 河段微彎（2） 灘槽不分明 斷面及地址特征（1） 河床寬淺（2） 河床多為中等卵礫石組成綜上所述，本河段屬于次穩(wěn)定性問題 設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的河床樁號。預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁的施工方法還有頂推法，移動模架法，逐孔架設(shè)法等。4. 預(yù)應(yīng)力技術(shù)的采用，不但使鋼橋采用的一些施工方法，如：懸臂拼裝、頂推法（由鋼橋的縱向拖拉施工方法演化而成）和旋轉(zhuǎn)施工法在預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋中得到新的發(fā)展與應(yīng)用，而且為現(xiàn)代預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接合和拼裝手段。本文著重從其組成材料和特性上探討預(yù)應(yīng)力混凝土發(fā)展現(xiàn)狀及前景。內(nèi)蒙古大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第120頁540m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋畢業(yè)設(shè)計目錄緒論…………………………………………………………………..6第一章、水文計算……………………………………………………...設(shè)計原始資料……………………………………………………...河段類型判斷……….…………………………………..………...設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核…………….………………..…….…...橋孔長度計算……….…………………………………..………..1計算橋面標高……….…………………………………..………..1沖刷計算……….………………………………………..………..14第二章、方案比選……….…………………………………..………...1方案比選表……….………………………………………..……..1方案比選說明…….………………………………………..……..16第三章、設(shè)計資料及構(gòu)造布置…………………………………….……..1設(shè)計資料……….………………………………………..……….1橫截面布置…….………………………………………..……….1橫截面沿跨長的變化及橫隔梁的位置…………………………….….23第四章、主梁作用效應(yīng)計算…………………………………..…………2恒載內(nèi)力計算….…………………………………….…..……….2可變作用效應(yīng)計算…………………………………….…..……….2主梁作用效應(yīng)組合…………………………………….…..……….3箱形梁截面內(nèi)力計算………………………………….…..……….35第五章、橫隔梁內(nèi)力計算………………………………….…..……….3確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用……………….……..……….3繪制跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線及荷載組合……………..……….38第六章、行車道板內(nèi)力計算…………………………….……..……….多跨連續(xù)單向板……………………….………….……..……….恒載內(nèi)力計算………..……………….………….……..……….活在內(nèi)力計算………..……………….………….……..……….4內(nèi)力組合………..……………………………….……..……….41第七章、預(yù)應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力損失計算……………………….……..……….4預(yù)應(yīng)力鋼束的估計及其布置…….………………….……..……….4鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算…….……………….….……..……….…….49第八章、主梁截面承載力與應(yīng)力驗算……………….……..……….…….5持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算………….……..……….…….5應(yīng)力驗算…………………………………….……..……….…….70、抗裂性能驗算……………….……………….……..……….…….7主梁變形（撓度）計算……….……………….……..……….…….82第九章 鉆孔灌注樁及雙柱式橋墩計算.. ……..…….……..……….…….8實際資料…………………….……………….……..…...….…….8蓋梁計算………….………………………….……..…...….…….8橋墩墩柱設(shè)計………….…………………….……..…...….…….9鉆孔樁計算……….……………………….……..…...….…….103第十章、施工組織設(shè)計……….………………….……..…...…………113感謝信……………………..………………….……..…...…………116參考文獻……….………………….……..……………….….……117緒論隨著交通建設(shè)事業(yè)的發(fā)展，大量的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁被廣泛應(yīng)用。近來二三十年來,我國預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁發(fā)展很快,無論在橋型，跨度以及施工方法與技術(shù)方面都有突破性發(fā)展,不少預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的修建技術(shù)已達到國際先進水平。 顯然，要建造好一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁，首先要有作為預(yù)應(yīng)力筋的優(yōu)質(zhì)高強鋼材和保證高強度混凝土的施工質(zhì)量，同時需要有一整套專門的預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備和材料素質(zhì)好，制作精度要求高的錨具，并且要掌握較復(fù)雜的施工工藝。懸臂拼裝法將大跨橋梁化整為零,施工簡便,拼裝工期短，速度快,特別對于多跨長聯(lián)橋(跨度在100以內(nèi))是一種效率高而且的施工。洪水期波浪推進長度為1200m左右。所需設(shè)備較少，占用施工場地少。雙車道行駛寬度為2=，++=。f，ck和f，tk分別表示鋼束張拉時混凝土的抗拉，抗壓標準強度：則f，ck= Mpa, f，tk= Mpa 橫截面布置 初步擬定采用簡支箱型梁橋，整個跨境范圍內(nèi)采用等截面箱梁，本設(shè)計主梁頂板寬度為6m，寬度較大，為保證量的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接縫。在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當沒有橫隔梁時，何在直接作用在主梁上，將產(chǎn)生很大的彎矩。則有：MX =189。① 計算主梁抗扭慣性矩IT對于單箱單室形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計算： = = = 式中： ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；根據(jù)t/b查表計算；由于t/a=，經(jīng)查表，得c=！ ② 計算抗扭修正系數(shù)β本設(shè)計由于只有兩根主梁，所以取ε=。所以采用線性插入計算。在考慮到一般中、大跨徑箱形截面梁橋的恒載內(nèi)力比活載內(nèi)力大很多，因而活載扭轉(zhuǎn)應(yīng)力占總應(yīng)力的比重就更小，本設(shè)計中恒載內(nèi)力遠大于活載內(nèi)力！我國建設(shè)的諸多箱形梁大橋中，烏龍江大橋活載占總應(yīng)力的11%~21%，活在剪應(yīng)力占總剪應(yīng)力的9%~30%。mQmax =r0 Sud=（0+）=第六章 行車道板內(nèi)力計算 多跨連續(xù)單向板由于箱梁的抗扭剛度很大，（抗扭慣性矩IT =），板的工作就接近與固定端，如下圖所示，結(jié)余安全距離和護欄（或防撞欄）的寬度后，外側(cè)翼緣板不會作用到其他活載作用，所以計算最不利的內(nèi)側(cè)翼緣板。m 第七章 預(yù)應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力損失計算本設(shè)計選用17，7股模拔鋼絞線，抗拉強度標準值為fpk =1860MP,混凝土采用C50 水泥。=127165=19630mm178。（N1 —N8），所有鋼束的線形均為直線加圓曲線，不設(shè)緩和曲線。② 控制截面的鋼束重心位置計算ⅰ 各鋼束重心位置計算：當計算截面在曲線段時，計算公式為：ai =a0 +R(1cosα)當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為：ⅱ 〉計算鋼束群重心到梁底的距離αp 各截面的鋼束位置及鋼