【正文】 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算截面編號自重（KN）彎矩（KN有可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為：()考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：（其中查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》表124可得）故滿足要求。（2）、作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算 斜截面抗裂驗算應(yīng)取剪力和彎矩都較大的最不利段截面進行驗算，所以仍取剪力和彎矩都較大的L/4截面。（2）、持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋束的應(yīng)力驗算：所以鋼筋束應(yīng)力為： 古滿足要求?。?）、持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算本設(shè)計取剪力和彎矩都較大的L/4截面① 截面面積矩計算：如圖所示，計算點分別取在上梗肋a——a處，第三階段重心軸——處及下梗肋b——b處。（2）、斜截面抗彎承載能力 由于預(yù)應(yīng)力鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量延跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不作控制設(shè)計，故不另行計算。）由剪力包絡(luò)圖按比例求得為： = V180。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）各控制截面不同階段的截面幾何特性值計算匯總表受力階段計算截面An(mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）其中：第一階段：L/4截面分塊名稱分塊面積A（mm178。(HBR335鋼筋)每根肋板配置18根，配置6層，每層兩根，每列之間的間距為160mm，由于兩根肋板的寬度都是400mm，所以截面配置完全相同。(其中ys =) =cm179。= bk 180。 = (注：未計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼束對接面積和特性值的影響，擴大了預(yù)應(yīng)力損失，在截面強度驗算時，根據(jù)需要另行計算)則：σpc =mΔσpc 所以：Mpa 鋼束松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值，按以下公式計算： 式中：ψ——張拉系數(shù)。0跨中截面N1–N47186。）（rad）(m)(MPa)N1–N47 186。）曲線長度S(mm)直線長度x1 (mm)直線長度L1 （m）有效長度2（S+ x1 +L1）(mm)鋼束保留長度（mm）鋼束長度（mm）(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)N1 –N47176。N5–N810007186。 鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束彎起時，既要照顧到由彎起產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要照顧到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，為此，本設(shè)計將端部錨固端截面分成上下兩部分，上部鋼束的彎起角擬定為12186。ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離；全截面重心至梁頂?shù)木嚯x 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面重心距截面下緣的距離為αp =150mm，則預(yù)應(yīng)力的合力作用點到截面重心軸的距離為 ep =yd αp =h yu αp == W——構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性抵抗矩；ftk——混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度。m由Q的影響線得：y1 = y2 = 內(nèi)力組合 =+（+）=M0 = + =則：跨中彎矩：M中 = == 縱向行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為:汽超—20級Poq=ΣPiηi=(1401+140+120+120) = 繪制跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線及荷載組合 由于對主梁橫向分布系數(shù)的計算，知其橫向剛度很大，可將兩片梁視為一個整體，則橫隔梁的作用效應(yīng)影響線如下： 將求得的計算荷載Poq在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載,并計入沖擊影響(1+μ),則得計算結(jié)果:彎矩 MAA =(1+μ)ξ PoqΣη=1(+++) =剪力 Q1右=(1+μ)ξ PoqΣη=1(+) =鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力較小，故計算中忽略不計。對于扭轉(zhuǎn)計算，一般來說，箱形薄壁桿件受扭后橫截面將產(chǎn)生自由扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力與剪應(yīng)力以及截面發(fā)生歪扭引起的畸變正應(yīng)力與剪應(yīng)力設(shè)計經(jīng)驗表明鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱形截面的抗扭剛度很大，由扭轉(zhuǎn)引起的應(yīng)力通常較平面彎曲引起的應(yīng)力小的多。 則：mq =（1+1+1+）=通過以上部分計算，可見由于箱梁箱室較寬，整體效能搞好，簡化為T梁后計算的橫向分布系數(shù)都大于1，所以可將兩片箱梁看為一個整體，其橫向分布系數(shù)按1計算。其中mc==25103=根據(jù)《橋規(guī)》的規(guī)定,可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為:μ=㏑=∴1+μ= 按《橋規(guī)》,當(dāng)車道大于兩車道時,需進行車道折減,當(dāng)采用兩車道布載時不需要進行折減，采用三車道布載時。25KN/m179。33④10560056000186666。4） 《橋梁工程》二版5） 《橋梁工程》一版，見下表名稱項目符號單位數(shù)據(jù)C50砼立方強度fcu，kMPa50彈性模量EcMPa104軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度fckMPa軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度ftkMPa軸心抗壓設(shè)計強度fcdMPa軸心抗拉設(shè)計強度ftdMPa短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力 fck‘MPa容許拉應(yīng)力 ftk‘MPa持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)軸載組合：MPa①容許壓應(yīng)力 fckMPa②容許主壓應(yīng)力 fck‘MPa短期效應(yīng)組合：MPa①容許拉應(yīng)力σst MPa0②容許主拉應(yīng)力 ftk‘MPa162。綜上理由，宜選擇預(yù)應(yīng)力簡支箱型梁橋。第四層礫石含土及卵石：(d=)綜上所述，前三層全部被沖掉。該方法已在重達30噸的橋梁結(jié)構(gòu)中使用。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在初期大多采用滿布支架法施工,其跨度一般在40以內(nèi),且施工周期長,施工用料多。我國近年來在土木工程投資方面，建設(shè)規(guī)模方面均居世界前列。尤其是隨著部分預(yù)應(yīng)力概念的逐步成熟,突破了混凝土不能受拉與開裂的約束,大大擴展了它的應(yīng)用范圍。，一般可以節(jié)省鋼材30～40％，跨徑愈大，節(jié)省愈多。此外還發(fā)展了逐段或逐孔現(xiàn)澆施工方法。它是在澆搗混凝土尚未凝固的時候施加預(yù)應(yīng)力,混凝土在壓力的情況下固結(jié)。過水面積濕周水利半徑 =綜上，基本吻合。6造價及費用造價最低，使用鋼材最少。 設(shè)計依據(jù)1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01—2003），簡稱《標(biāo)準(zhǔn)》。橋墩附近地板厚度一般為墩頂梁高的1/10~1/12,由于是等截面主梁，查《橋梁工程》第一版圖2722，所以取底板厚度為 δ0 = 我國已建的懸臂梁體系梁橋，為了與T型掛梁的一半尺寸相配合，箱梁翼板的懸臂長度往往取在2m以下，所以取翼板懸伸長度為1m，腹板寬度為四米，中間設(shè)置一道與腹板厚度相同的肋板，為單箱單室截面。如下圖所示 第四章 主梁作用效應(yīng)計算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點、變化點和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進行主梁作用效應(yīng)組合。 QX =qx189。a1 =a2 =。計算剪力時: pk== KN 計算可變作用效應(yīng) （1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξ（mkpkyk+mkqkwQ+△Q）△ Q=（momc）（2+yk）其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) Mmax =11（+）=Vmax =11（+）=（2）四分點截面的最大彎矩和最大剪力 Mmax = 11（+） = KN/mVmax = 11(+)= KN(3)支點處的最大彎矩和最大剪力Mmax= 0 KN所以本設(shè)計為簡化計算過程，采用經(jīng)驗估值法進行估算，對于具有一定厚度且有橫隔板加筋的箱形梁，忽略歪扭變形的畸變應(yīng)力，將活載偏心作用引起的約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力與約束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力分別估計為活載對稱作用下平面彎曲正應(yīng)力的15%和剪應(yīng)力的5%。8247。以下就跨中截面在各荷載組合作用下，分別按照上述要求對主梁所需要的鋼束數(shù)進行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋。根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》，在豎直方向可以疊置，根據(jù)上述規(guī)定，跨中截面的細部構(gòu)造如圖所示： ② 對于錨固端截面，鋼束錨固通?？紤]以下兩方面因素。=αx7 =αx8 =αx9 =αx10 =αx11 =αx12 =300800tan7186。N9N1212176。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按照《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》σl1=σcon〔1e（μθ+kx）〕181。radm(MPa)支點截面N1–N40186。Δσd 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這兩類截面的承載能力。()=則：L/4截面承載亦滿足要求。h 0 ==(2)計算普通鋼筋A(yù) s =178。第一階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。如圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點處剪力計算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡(luò)圖按比例算得：所以距跨中截面=。將非預(yù)應(yīng)力主筋視為承載能力儲備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預(yù)應(yīng)力剛進來提供，根據(jù)剪力包絡(luò)圖，設(shè)x為計算截面到跨中的距離，（x =）,且設(shè)b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當(dāng)時，所以，當(dāng)x ≥ 時，=恒成立。對于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應(yīng)力驗算：（1）、截面混凝土的正應(yīng)力驗算對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/支點及鋼束突變截面分別進行驗算，應(yīng)立計算的作用去標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。④主應(yīng)力驗算 將表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大主拉應(yīng)力為，按照《公預(yù)規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的主梁撓度計算主梁計算跨徑為：L=，C50 混凝土的彈性模量Ec =104 Mpa。考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖。兩片主梁完全對稱，所以只需要算其中一片主梁即可。地質(zhì)條件：密實沙礫土；按無橫橋向德水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。所以L/4截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的血截面抗裂驗算要求。）面積矩② 主應(yīng)力計算： a——a，剪應(yīng)力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》公式1253= =主應(yīng)力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應(yīng)力： = == +=則：——處剪應(yīng)力 = == +=+=L/4截面主應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm）179。由于=% %，滿足要求。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100m