【正文】 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重（KN）彎矩（KN有可變荷載引起的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度為：()考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：（其中查《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》表124可得）故滿足要求。（2）、作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算 斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩都較大的最不利段截面進(jìn)行驗(yàn)算，所以仍取剪力和彎矩都較大的L/4截面。（2）、持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋束的應(yīng)力驗(yàn)算：所以鋼筋束應(yīng)力為： 古滿足要求?。?）、持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算本設(shè)計(jì)取剪力和彎矩都較大的L/4截面① 截面面積矩計(jì)算：如圖所示，計(jì)算點(diǎn)分別取在上梗肋a——a處，第三階段重心軸——處及下梗肋b——b處。（2）、斜截面抗彎承載能力 由于預(yù)應(yīng)力鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量延跨長(zhǎng)方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不作控制設(shè)計(jì)，故不另行計(jì)算。）由剪力包絡(luò)圖按比例求得為： = V180。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）各控制截面不同階段的截面幾何特性值計(jì)算匯總表受力階段計(jì)算截面An(mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對(duì)梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）其中：第一階段：L/4截面分塊名稱分塊面積A（mm178。(HBR335鋼筋)每根肋板配置18根，配置6層，每層兩根，每列之間的間距為160mm，由于兩根肋板的寬度都是400mm，所以截面配置完全相同。(其中ys =) =cm179。= bk 180。 = (注：未計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼束對(duì)接面積和特性值的影響，擴(kuò)大了預(yù)應(yīng)力損失，在截面強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，根據(jù)需要另行計(jì)算)則：σpc =mΔσpc 所以：Mpa 鋼束松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值，按以下公式計(jì)算： 式中：ψ——張拉系數(shù)。0跨中截面N1–N47186。）（rad）(m)(MPa)N1–N47 186。）曲線長(zhǎng)度S(mm)直線長(zhǎng)度x1 (mm)直線長(zhǎng)度L1 （m）有效長(zhǎng)度2（S+ x1 +L1）(mm)鋼束保留長(zhǎng)度（mm）鋼束長(zhǎng)度（mm）(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)N1 –N47176。N5–N810007186。 鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束彎起時(shí)，既要照顧到由彎起產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要照顧到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，為此，本設(shè)計(jì)將端部錨固端截面分成上下兩部分，上部鋼束的彎起角擬定為12186。ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；全截面重心至梁頂?shù)木嚯x 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面重心距截面下緣的距離為αp =150mm，則預(yù)應(yīng)力的合力作用點(diǎn)到截面重心軸的距離為 ep =yd αp =h yu αp == W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；ftk——混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。m由Q的影響線得：y1 = y2 = 內(nèi)力組合 =+（+）=M0 = + =則：跨中彎矩：M中 = == 縱向行車輪對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為:汽超—20級(jí)Poq=ΣPiηi=(1401+140+120+120) = 繪制跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線及荷載組合 由于對(duì)主梁橫向分布系數(shù)的計(jì)算，知其橫向剛度很大，可將兩片梁視為一個(gè)整體，則橫隔梁的作用效應(yīng)影響線如下： 將求得的計(jì)算荷載Poq在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載,并計(jì)入沖擊影響(1+μ),則得計(jì)算結(jié)果:彎矩 MAA =(1+μ)ξ PoqΣη=1(+++) =剪力 Q1右=(1+μ)ξ PoqΣη=1(+) =鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力較小，故計(jì)算中忽略不計(jì)。對(duì)于扭轉(zhuǎn)計(jì)算，一般來說，箱形薄壁桿件受扭后橫截面將產(chǎn)生自由扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力與剪應(yīng)力以及截面發(fā)生歪扭引起的畸變正應(yīng)力與剪應(yīng)力設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)表明鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱形截面的抗扭剛度很大，由扭轉(zhuǎn)引起的應(yīng)力通常較平面彎曲引起的應(yīng)力小的多。 則：mq =（1+1+1+）=通過以上部分計(jì)算，可見由于箱梁箱室較寬，整體效能搞好，簡(jiǎn)化為T梁后計(jì)算的橫向分布系數(shù)都大于1，所以可將兩片箱梁看為一個(gè)整體，其橫向分布系數(shù)按1計(jì)算。其中mc==25103=根據(jù)《橋規(guī)》的規(guī)定,可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為:μ=㏑=∴1+μ= 按《橋規(guī)》,當(dāng)車道大于兩車道時(shí),需進(jìn)行車道折減,當(dāng)采用兩車道布載時(shí)不需要進(jìn)行折減，采用三車道布載時(shí)。25KN/m179。33④10560056000186666。4） 《橋梁工程》二版5） 《橋梁工程》一版，見下表名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)C50砼立方強(qiáng)度f(wàn)cu，kMPa50彈性模量EcMPa104軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)ckMPa軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)tkMPa軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cdMPa軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)tdMPa短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力 fck‘MPa容許拉應(yīng)力 ftk‘MPa持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)軸載組合：MPa①容許壓應(yīng)力 fckMPa②容許主壓應(yīng)力 fck‘MPa短期效應(yīng)組合：MPa①容許拉應(yīng)力σst MPa0②容許主拉應(yīng)力 ftk‘MPa162。綜上理由，宜選擇預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支箱型梁橋。第四層礫石含土及卵石：(d=)綜上所述，前三層全部被沖掉。該方法已在重達(dá)30噸的橋梁結(jié)構(gòu)中使用。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在初期大多采用滿布支架法施工,其跨度一般在40以內(nèi),且施工周期長(zhǎng),施工用料多。我國(guó)近年來在土木工程投資方面，建設(shè)規(guī)模方面均居世界前列。尤其是隨著部分預(yù)應(yīng)力概念的逐步成熟,突破了混凝土不能受拉與開裂的約束,大大擴(kuò)展了它的應(yīng)用范圍。，一般可以節(jié)省鋼材30～40％，跨徑愈大，節(jié)省愈多。此外還發(fā)展了逐段或逐孔現(xiàn)澆施工方法。它是在澆搗混凝土尚未凝固的時(shí)候施加預(yù)應(yīng)力,混凝土在壓力的情況下固結(jié)。過水面積濕周水利半徑 =綜上，基本吻合。6造價(jià)及費(fèi)用造價(jià)最低，使用鋼材最少。 設(shè)計(jì)依據(jù)1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01—2003），簡(jiǎn)稱《標(biāo)準(zhǔn)》。橋墩附近地板厚度一般為墩頂梁高的1/10~1/12,由于是等截面主梁，查《橋梁工程》第一版圖2722，所以取底板厚度為 δ0 = 我國(guó)已建的懸臂梁體系梁橋，為了與T型掛梁的一半尺寸相配合，箱梁翼板的懸臂長(zhǎng)度往往取在2m以下，所以取翼板懸伸長(zhǎng)度為1m，腹板寬度為四米，中間設(shè)置一道與腹板厚度相同的肋板，為單箱單室截面。如下圖所示 第四章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。 QX =qx189。a1 =a2 =。計(jì)算剪力時(shí): pk== KN 計(jì)算可變作用效應(yīng) （1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξ（mkpkyk+mkqkwQ+△Q）△ Q=（momc）（2+yk）其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) Mmax =11（+）=Vmax =11（+）=（2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 Mmax = 11（+） = KN/mVmax = 11(+)= KN(3)支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力Mmax= 0 KN所以本設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)化計(jì)算過程，采用經(jīng)驗(yàn)估值法進(jìn)行估算，對(duì)于具有一定厚度且有橫隔板加筋的箱形梁，忽略歪扭變形的畸變應(yīng)力，將活載偏心作用引起的約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力與約束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力分別估計(jì)為活載對(duì)稱作用下平面彎曲正應(yīng)力的15%和剪應(yīng)力的5%。8247。以下就跨中截面在各荷載組合作用下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需要的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋。根據(jù)《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》，在豎直方向可以疊置，根據(jù)上述規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖所示： ② 對(duì)于錨固端截面，鋼束錨固通常考慮以下兩方面因素。=αx7 =αx8 =αx9 =αx10 =αx11 =αx12 =300800tan7186。N9N1212176。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按照《公路工程鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》σl1=σcon〔1e（μθ+kx）〕181。radm(MPa)支點(diǎn)截面N1–N40186。Δσd 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗(yàn)算這兩類截面的承載能力。()=則：L/4截面承載亦滿足要求。h 0 ==(2)計(jì)算普通鋼筋A(yù) s =178。第一階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：支點(diǎn)截面分塊名稱分塊面積A（mm178。如圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計(jì)算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡(luò)圖按比例算得：所以距跨中截面=。將非預(yù)應(yīng)力主筋視為承載能力儲(chǔ)備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預(yù)應(yīng)力剛進(jìn)來提供，根據(jù)剪力包絡(luò)圖，設(shè)x為計(jì)算截面到跨中的距離，（x =）,且設(shè)b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當(dāng)時(shí)，所以，當(dāng)x ≥ 時(shí)，=恒成立。對(duì)于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應(yīng)力驗(yàn)算：（1）、截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/支點(diǎn)及鋼束突變截面分別進(jìn)行驗(yàn)算，應(yīng)立計(jì)算的作用去標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。④主應(yīng)力驗(yàn)算 將表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大主拉應(yīng)力為，按照《公預(yù)規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的主梁撓度計(jì)算主梁計(jì)算跨徑為：L=，C50 混凝土的彈性模量Ec =104 Mpa?？紤]原有標(biāo)準(zhǔn)圖。兩片主梁完全對(duì)稱，所以只需要算其中一片主梁即可。地質(zhì)條件：密實(shí)沙礫土；按無橫橋向德水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計(jì)算。所以L/4截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的血截面抗裂驗(yàn)算要求。）面積矩② 主應(yīng)力計(jì)算： a——a，剪應(yīng)力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》公式1253= =主應(yīng)力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應(yīng)力： = == +=則：——處剪應(yīng)力 = == +=+=L/4截面主應(yīng)力計(jì)算匯總表：計(jì)算纖維面積矩（mm）179。由于=% %，滿足要求。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100m