【正文】 裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算跨中截面： 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對(duì)于A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足下列要求：（）由上式計(jì)算知，說(shuō)明截面在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有消壓，計(jì)算結(jié)果滿(mǎn)足《公路橋規(guī)》中A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。簡(jiǎn)支梁撓度驗(yàn)算式為： （） 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變和在作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為。對(duì)后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，則(kN)；——張拉時(shí)的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，擬定在混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)張拉，故=；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50以下時(shí)，=1；——混凝土局部承壓提高系數(shù)；——局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；、——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，是不扣除孔洞的面積，對(duì)于具有喇叭管并與墊板兩成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。7165640716571656407165140 跨中橫隔梁的受載圖示（尺寸單位：）縱向一行車(chē)輪荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：跨中橫隔梁受力影響線(xiàn)面積： 跨中橫隔梁作用效應(yīng)影響線(xiàn)通常橫隔梁彎矩為靠近橋中心線(xiàn)的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大?！c計(jì)算荷載相對(duì)應(yīng)橫隔梁作用效應(yīng)影響線(xiàn)的豎坐標(biāo)值。不計(jì)汽車(chē)制動(dòng)力：計(jì)入汽車(chē)制動(dòng)力：受壓穩(wěn)定需要《橋規(guī)》的其他規(guī)定：選用4層鋼板和5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚，中間層后，薄鋼板厚。 雙孔布載單列車(chē)時(shí)：雙孔布載雙列車(chē)時(shí)：雙孔布載三列車(chē)時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d單列車(chē)時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d雙列車(chē)時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d三列車(chē)時(shí)：③ 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為）見(jiàn)下表所示荷載橫向分布情況汽車(chē)I級(jí)（KN）計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔R(shí)iRi對(duì)稱(chēng)布置(按杠桿法算)雙列車(chē)汽車(chē)I級(jí)012410三列車(chē)汽車(chē)I級(jí)荷載橫向分布情況汽車(chē)I級(jí)（KN）計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔R(shí)iRi非對(duì)稱(chēng)布置(偏心受壓法)雙列車(chē)汽車(chē)I級(jí)012410三列車(chē)汽車(chē)I級(jí)④ 各梁永久荷載，可變荷載反力組合。m）剪力（KN）11=2233=25==3254444=25=00總和：++++=(3) 可變荷載計(jì)算① 可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)用偏心受壓法。 確定支座厚度主梁的計(jì)算溫差設(shè)為，溫度變形由兩端的支座均攤，則一側(cè)的支座承受的水平位移為：為了計(jì)算汽車(chē)荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動(dòng)力：對(duì)于橋跨，一個(gè)設(shè)計(jì)車(chē)道上公路級(jí)車(chē)道荷載總重為，則其制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值為；但按《橋規(guī)》，不得小于。(2)號(hào)梁右截面的剪力影響線(xiàn)計(jì)算： （）如作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：同理：作用在計(jì)算截面左側(cè)時(shí)： （）。12 橫隔梁的設(shè)計(jì)計(jì)算 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全的選用相同的截面尺寸和配筋。11 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應(yīng)力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑，C50混凝土的彈性模量。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。在此僅以跨中截面為例進(jìn)行驗(yàn)算?？缰薪孛妫航孛妫?，取跨中與截面的平均值計(jì)算，則有：跨中截面：截面：所以：將以上各項(xiàng)帶入即得：現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效應(yīng)力匯總于下表中。將控制截面的計(jì)算列于下表中。 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。 正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋（本設(shè)計(jì)中未設(shè)置）的合力點(diǎn)作用點(diǎn)到截面底邊距離為：則：梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。階段Ⅱ：孔道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中87310179。 第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱(chēng)分塊面積Ai（mm178。則有:先假定為第一類(lèi)T形截面，由公式計(jì)算受壓區(qū)高度。 鋼束各控制點(diǎn)位置的確定以N1號(hào)鋼束為例。本設(shè)計(jì)中采用采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋式波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。m）Vmax（KN）Mmax（KN(2) 基本組合計(jì)算按承載能力極限狀態(tài)組合按正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合按正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)組合 1號(hào)梁作用組合序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)Mmax（KN 大毛截面幾何特征計(jì)算表分塊面積到上緣的距離yi(mm)分塊面積Ai(mm2)分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(mm3)分塊面積自身慣性矩Ii(mm4)di=ysyi(mm)分塊面積對(duì)形心慣性矩Ix(mm4)①②③④⑤⑥翼板①903600032400103109454109三角承托②2209600021120103109324109腹板③80032000256000103109256109下三角④15332000030660103109989109馬蹄⑤1700800001360001031091156109Σ⑥Yu=∑Si/A=544Yb=1256A=∑Ai =87600∑Si =476180103∑Ii=109∑Ix=109 I=∑Ii+∑Ix= 小毛截面幾何特征計(jì)算表分塊面積到上緣的距離yi(mm)分塊面積Ai(mm2)分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(mm3)分塊面積自身慣性矩Ii(mm4)di=ysyi(mm)分塊面積對(duì)形心慣性矩Ix(mm4)①②③④⑤⑥翼板①9028800025920103109454109三角承托②2209600021120103109324109腹板③80032000256000103109256109下三角④15332000030660103109989109馬蹄⑤1700800001360001031091156109Σ⑥Yu=∑Si/A=584Yb=1216A=∑Ai =80400∑Si =469700103∑Ii=109∑Ix=109 I=∑Ii+∑Ix= 橫隔梁的設(shè)置（尺寸單位mm）在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩較大。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)增大梁高一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004），每束7根， =1860MPa。 彎矩荷載剪力荷載:(a)所示是跨中剪力影響面，(b)所示是支點(diǎn)剪力影響面。圖中表示每延米人群荷載的強(qiáng)度。（3）簡(jiǎn)支梁橋橫向分布計(jì)算杠桿原理法：因?yàn)樵缙谟行蛄喝缋鲜侥緲?、?jiǎn)易人行橋等雖然在形式上是空間結(jié)構(gòu)，但實(shí)際上從力學(xué)觀點(diǎn)分析卻屬于平面結(jié)構(gòu)，它們的橋面板僅是簡(jiǎn)支在大梁上，或者是橋面板擱在橫梁上，橫梁再擱在主梁上。 —— 汽車(chē)荷載的折減系數(shù)，規(guī)范規(guī)定當(dāng)橋梁橫向布置車(chē)隊(duì)數(shù)大于2時(shí),應(yīng)考慮計(jì)算荷載效應(yīng)的橫向折減，但折減后的效應(yīng)不得小于用兩行車(chē)隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果，對(duì)于驗(yàn)算荷載和人群荷載均不予折減，即＝1；為此，要利用實(shí)用空間計(jì)算方法，即把荷載在橫向?qū)Ω髌髁旱姆峙溆谩皺M向分布系數(shù)” 考慮，從而把一個(gè)空間結(jié)構(gòu)的力學(xué)計(jì)算問(wèn)題簡(jiǎn)化成平面問(wèn)題。前期恒載內(nèi)力：主要包括主梁自重，它是在結(jié)構(gòu)逐步形成的過(guò)程中作用于橋上的， 因而它的計(jì)算與施工方法有密切關(guān)系。設(shè)計(jì)內(nèi)力是強(qiáng)度驗(yàn)算及配筋設(shè)計(jì)的依據(jù)。 扒桿吊裝法：橋跨兩墩設(shè)扒桿，預(yù)制梁兩端系在扒桿的起吊鋼束上，后端的制動(dòng)索控制速度，使預(yù)制梁平穩(wěn)就位；適用于起吊高度不大和水平移動(dòng)范圍較小的中、小跨徑的橋梁。顯然，此種接頭構(gòu)造由于連接鋼筋甚多，使施工增添了一些困難。這種形式構(gòu)造與鋼板式接頭比較，施工復(fù)雜一些，但整體性及耐久性好。端橫隔梁的焊接鋼板接頭構(gòu)造與中橫隔梁相同，但由于其外側(cè)（近墩臺(tái)一側(cè)）不好施焊，故焊接接頭只設(shè)于內(nèi)側(cè)。 4　 支座下局部加強(qiáng)鋼筋提高局部承壓構(gòu)件的裂縫荷載和極限承載力。 4　 箍筋預(yù)應(yīng)力混凝土梁中剪應(yīng)力一般較小，故按計(jì)算僅需布置少量的箍筋，但為了防止混凝土受剪時(shí)的脆性破壞，常按構(gòu)造要求配置必要的箍筋，規(guī)定如下：箍筋直徑不小于6mm，箍筋間距不大于25mm；下馬蹄中需設(shè)閉合箍筋，箍筋間距不大于150mm。 在預(yù)應(yīng)力混凝土T梁的下緣，為了滿(mǎn)足布置預(yù)應(yīng)力束筋及承受張拉階段壓應(yīng)力的要求，應(yīng)擴(kuò)大做成馬蹄形。根據(jù)受力特點(diǎn)，翼緣板一般都做成變厚度的，即端部較薄，至根部（與梁肋銜接處）加厚，并不小于主梁高度的1/12。預(yù)制時(shí)做成上寬下窄和內(nèi)寬外窄的楔形，以便脫模。對(duì)于高度超過(guò)2400mm的梁，這些尺寸尚應(yīng)增加，以減少混凝土澆筑困難，裝配式梁的腹板厚度可適當(dāng)減少，但不能小于165mm。(2) 主要尺寸主梁：高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍是1/15～1/25之間，跨徑大，取偏小值；肋厚14～16cm，在接近梁的兩端的區(qū)段內(nèi)，為滿(mǎn)足抗剪強(qiáng)度和預(yù)應(yīng)力束筋布置錨具的需要，將肋厚逐漸擴(kuò)展加厚。，以提高橋梁的整體剛度。 方案比選表方案設(shè)計(jì)方案一設(shè)計(jì)方案二設(shè)計(jì)方案三橋型預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋簡(jiǎn)支預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋美觀性全橋線(xiàn)條簡(jiǎn)潔明快，與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)好，因此，橋型美觀。橋梁主梁混凝土采用C50，預(yù)應(yīng)力鋼束采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860MPa的高強(qiáng)度鋼絞線(xiàn)。安全性1. 選用作為引橋的橋型，橋跨度合適，采用箱形斷面，剛度大，施工安全；2. 橋梁本身構(gòu)造簡(jiǎn)單，現(xiàn)澆施工，整體剛度好；3. 橋梁的運(yùn)營(yíng)養(yǎng)護(hù)成本在后期較低。我國(guó)后張法裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)有25，30，35，40 m四種。主梁高度如不受建筑高度限制，高跨比宜取偏大值。橫梁：中橫梁為主梁高度的3/4，端橫梁與主梁同高，寬12～20cm，可挖空；預(yù)制時(shí)，做成上寬下窄和內(nèi)寬外窄的楔形，以便脫模。箱形截面由于具有很大的抗扭剛度，所以橫隔板的布置可以比一般肋形的橋梁少一些。為使翼緣板和梁肋連接平順，在截面轉(zhuǎn)角處一般均應(yīng)設(shè)置鈍角式承托或圓角，以減少局部應(yīng)力和便于脫模。 下翼緣高度加1/2斜坡區(qū)，高度約為梁高的（～）倍，斜坡宜陡于45176。分布鋼筋：1　 架立鋼筋根據(jù)構(gòu)造要求布置，用來(lái)架設(shè)箍筋，以便將各種鋼筋扎成骨架。接頭強(qiáng)度可靠，焊接后立即就能承受荷載，但現(xiàn)場(chǎng)要有焊接設(shè)備，而且施工難度大?？郗h(huán)式接頭：將橫隔梁中伸出的環(huán)狀鋼筋相互搭接，并用叉狀短筋銷(xiāo)住，～，就地澆筑混凝土連成整體。接頭構(gòu)造由于連接鋼筋甚多，使施工增添了一些困難。就地澆筑施工方法的優(yōu)缺點(diǎn)：1　 橋梁的整體性好，施工平穩(wěn)、可靠，不需大型起重設(shè)備；2　 施工中無(wú)體系轉(zhuǎn)換；3　 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，可以采用強(qiáng)大預(yù)應(yīng)力體系，使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)化，方便施工；4　 需要使用大量施工支架，跨河橋梁搭設(shè)支架影響河道的通航與排洪，施工期間支架可能受到洪水和漂流物的威脅；5　 施工工期長(zhǎng)、費(fèi)用高，需要有較大的施工場(chǎng)地，施工管理復(fù)雜。 浮吊架設(shè)法：在通航河道或水深河道上架橋，可采用浮吊安裝預(yù)制梁。這里主要介紹主梁的設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算（以下簡(jiǎn)稱(chēng)內(nèi)力計(jì)算）。主梁自重作用于橋上時(shí)，結(jié)構(gòu)已是最終體系， 主梁自重內(nèi)力，可根據(jù)沿跨長(zhǎng)變化的自重集度，按下式計(jì)算： （） 式中：——主梁自重內(nèi)力（彎矩或剪力）；—相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響——主梁自重集度；—線(xiàn)座標(biāo)。對(duì)于三角形或拋物線(xiàn)型的內(nèi)力影響線(xiàn)，可直接使用等代荷載表，以免除排列荷載的反復(fù)試算。 —— 相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響線(xiàn)的面積。橋面板直接擱