【正文】 確計(jì)算是復(fù)雜的。恒載內(nèi)力：主梁恒載內(nèi)力，包括主梁自重（前期恒載）引起的主梁自重內(nèi)力和后期恒載（如橋面鋪裝、人行道、欄桿、燈柱等〕引起的主梁后期恒載內(nèi)力，總稱為主梁恒載內(nèi)力。 計(jì)算理論（1）主梁的內(nèi)力計(jì)算主梁的內(nèi)力計(jì)算，可分為設(shè)計(jì)和施工內(nèi)力計(jì)算兩部分。 雙導(dǎo)梁安裝法：又稱穿巷式架橋機(jī)，鋼桁架導(dǎo)梁由貝雷梁或萬(wàn)能構(gòu)件組裝而成，其梁長(zhǎng)大于兩倍橋梁跨徑?；蛘呖蓪⒁戆宓捻攲愉摻钌斐?，并彎轉(zhuǎn)套在一根長(zhǎng)的鋼筋上，以形成縱向鉸，如圖b所示。這種做法也可用于主梁間距較大的場(chǎng)合，為減小翼板挑出長(zhǎng)度，翼板與橫隔梁一起用扣環(huán)式筋聯(lián)結(jié)，然后現(xiàn)澆混凝土連成整體。當(dāng)T梁安裝就位后，即可在橫隔梁的預(yù)埋鋼板上再加焊接鋼蓋板使聯(lián)成整體。 3　 錨固區(qū)的加強(qiáng)鋼筋在梁端錨固區(qū)應(yīng)力非常集中，在錨具附近不僅有很大的壓應(yīng)力，還有很大的拉應(yīng)力，因此，為防止錨具附近混凝土裂縫，因此，必須配置足夠的鋼筋予以加強(qiáng)。 3　 斜筋一般不設(shè)斜筋。 下翼緣也不應(yīng)過大、過高，否則，會(huì)面形心，減小預(yù)應(yīng)力筋的偏心距。T梁翼板的厚度，在中小跨徑的預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁中，主要滿足于橋面板承受的車輛局部荷載要求。橫隔梁的肋寬常用12～20cm。國(guó)外對(duì)現(xiàn)澆梁的腹板沒有預(yù)應(yīng)力管道時(shí)最小厚度為200mm，縱向或豎向管道的腹板需要300mm，既有縱向又有豎向管道的腹板需要380mm。實(shí)踐證明，對(duì)于簡(jiǎn)支梁橋，一般在跨中，四分點(diǎn)，支點(diǎn)處各設(shè)一道橫隔梁就可滿足要求。1．采用預(yù)應(yīng)力混凝土T梁，最大跨徑為50米；，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，經(jīng)濟(jì)合理，裝配式結(jié)構(gòu)，節(jié)約大量模板，縮短了工期，使用廣泛。 (7)地震烈度 ；7級(jí) 方案比選 方案比選下表列出了3種方案，簡(jiǎn)述了預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、簡(jiǎn)支預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋和預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的美觀、安全和適用的性能，通過對(duì)三種橋型的比較，選擇合適的方案進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用樁柱式橋臺(tái)，樁柱式橋墩，樁基礎(chǔ)。1. T形截面，制造簡(jiǎn)單，接頭也方便，預(yù)應(yīng)力混凝土則為2050m?！?。增大梁高，只增加腹板高度，混凝土數(shù)量增加不多，但可以節(jié)省鋼筋用量，往往比較經(jīng)濟(jì)。橫隔梁的高度可取為主梁高度的四分之三左右。目前許多國(guó)家認(rèn)為可以減少或不設(shè)置中間橫隔板。下馬蹄：面積不宜過小，一般應(yīng)占截面總面積的10～20％； 應(yīng)注意的是：下翼緣也不宜過大過高，這就要求將預(yù)應(yīng)力束筋盡可能按二層或單層布置，將其余的束筋布置在肋板內(nèi)，因?yàn)橄埋R蹄過大，會(huì)降低截面形心，減小預(yù)應(yīng)力筋的偏心距。其直徑依梁截面尺寸大小而定，通常采用10～14mm。 如圖所示是采用鋼板連接的接頭構(gòu)造。 鋼板連接的接頭構(gòu)造與鋼板式接頭比較，施工復(fù)雜一些，但整體性及耐久性好。采用上面兩種連接構(gòu)造的裝配式T梁的翼板均當(dāng)作懸臂板來處理，為了改善挑出翼板的受力狀態(tài)，往往將懸臂板也連結(jié)起來，通常采用橋面板的企口鉸聯(lián)接。預(yù)制安裝法：預(yù)制裝配施工是將在預(yù)制廠或橋梁現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制的梁運(yùn)至橋位處，使用一定的起重設(shè)備進(jìn)行安裝和完成橫向聯(lián)結(jié)組成橋梁的施工方法。 方法特點(diǎn)：構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，機(jī)械化和自動(dòng)化程度高，安裝速度快，但需要一定的設(shè)備，高空作業(yè)多。對(duì)于簡(jiǎn)支梁橋，主梁內(nèi)力包括恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力（如風(fēng)力或離心力引起的內(nèi)力）。后期恒載內(nèi)力：包括橋面鋪裝、人行道、欄桿、燈柱等，它用于橋上時(shí)，主梁結(jié)構(gòu)已形成最終體系，主梁在縱、橫向的聯(lián)接也已完成，因此，計(jì)算這部分內(nèi)力時(shí)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的空間受力特點(diǎn)，這部分內(nèi)力可直接應(yīng)用結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響線進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算方法可參考活載內(nèi)力計(jì)算。對(duì)于有經(jīng)驗(yàn)的設(shè)計(jì)工作者來說，一般情況下，將車輛荷載的最大重輪置于影響線的最大坐標(biāo)上即可求得最大活載內(nèi)力。（2） 撓度計(jì)算短期撓度：考慮到在正常條件下構(gòu)件的自重直接與初始預(yù)張拉相迭合，故構(gòu)件在預(yù)張拉作用下的實(shí)際撓度為：當(dāng)橋上有車輛荷載作用時(shí)，很明顯，作用在左邊懸臂板上的輪重 只傳遞至1號(hào)和2號(hào)梁，作用在中間簡(jiǎn)支板上者只傳給2號(hào)和3號(hào)梁，也就是板上的輪重各按簡(jiǎn)支梁反力的方式分配給左右兩片主梁，而反力 的大小只要利用簡(jiǎn)支板的靜力平衡條件即可求得，這就是通常所謂的“杠桿原理”。（4） 橫向分布系數(shù)沿縱向的變化彎矩荷載：：主梁彎矩影響面在方向和單梁跨中彎矩影響線 相似，都成三角形，而在方向和用剛性橫梁法計(jì)算得到的荷載橫向分布影響線相似。(b)所示的1號(hào)梁的精確支點(diǎn)剪力影響面中可見，在支點(diǎn)截面上的剪力分布和杠桿法的分布相近，而從跨內(nèi)第一片橫梁開始，到梁的另一端之間的剪力影響面，在縱橫向可看作各自相似，所以，如果我們?nèi)匀徊捎萌缃y(tǒng)一變量分離的方法繪制近似影響面，(c)所示，則將由于影響面峰值處的圖形被歪曲而導(dǎo)致過大的誤差。 設(shè)計(jì)依據(jù)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B012003）,簡(jiǎn)稱《標(biāo)準(zhǔn)》；《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004）,簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004），簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，初擬馬蹄的寬度為500mm，高度200mm，從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。 計(jì)算主梁的橫向分布系數(shù)（1） 跨中的荷載橫向分布系數(shù)屬于窄橋適用于采用偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) （）計(jì)算1號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù)r如圖： 跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（尺寸單位mm）則其他各梁采用程序計(jì)算所得，結(jié)果如下1號(hào)5號(hào)梁2號(hào)4號(hào)梁3號(hào)梁 （2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)： 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（尺寸單位mm）其他各梁采用程序計(jì)算所得，結(jié)果如下：1號(hào)5號(hào)梁3號(hào)梁 2號(hào)4號(hào)梁（3） 橫向分布系數(shù)匯總梁號(hào)荷載位置公路一級(jí)荷載人群1,6跨中0支點(diǎn)02,5跨中0支點(diǎn)03,4跨中0支點(diǎn)0 主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按以下規(guī)定選取：橋梁計(jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，pk =180KN；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，pk =360KN；橋梁計(jì)算跨徑在5m～50m時(shí)，pk采用直線內(nèi)插求得。m）Vmax（KN）Mmax（KN為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： （）Npe——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；Ms——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； Ms=A——構(gòu)件混凝土全截面面積； A=946000W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩： W=I/yb=/1343=ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=100mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為 ep=yxap=1343100=1243mm預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力σcon==1860=1395Mpa。按照上述錨頭布置的“均勻” 、“分散”原則。 （） （）當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于靠近錨固段的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆100mm濕接縫（Ⅱ階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。1700≈05771700=凈截面面積10179。L/494510179。即：（）式中的為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里；為混凝土強(qiáng)度等級(jí)，這里；（腹板厚度）；為相應(yīng)剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離為：所以：；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；代入上式得計(jì)算表明截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。首先計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度，即： （）式中為張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時(shí)為；為單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，；為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固段為跨中截面。該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對(duì)濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度，則相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為，；混凝土收縮應(yīng)變終極值為。代入上式得：預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。 截面面積矩計(jì)算計(jì)算面積矩時(shí)計(jì)算點(diǎn)分別取上梗肋 處、第二階段截面重心軸處及下梗肋處。所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度其撓度值為: 預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值。因?yàn)?號(hào)與3號(hào)鋼束錨墊板較靠近截面邊緣，布置最為不利，故取其進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫隔梁作用效應(yīng)，先需作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。 截面配筋計(jì)算下圖分別表示橫隔梁正彎矩配筋和負(fù)彎矩配筋，并且示出配筋計(jì)算的相應(yīng)截面，剪力鋼筋選用間距為的的雙肢箍筋。已知公路Ⅱ級(jí)荷載作用下的跨中撓度，代入上式得： 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性則：以及：結(jié)果表明，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。截面位置見圖所示。鋼筋：主筋采用HRB400鋼筋，其余的采用R235鋼筋，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，彈性模量C25混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，彈性模量。 負(fù)彎矩配筋及其計(jì)算截面13 支座設(shè)計(jì)計(jì)算上部結(jié)構(gòu)恒載反力 汽車荷載反力 選擇支座平面尺寸選擇GJZ系列 查{公路橋梁支座實(shí)用手冊(cè)}得支座最大承壓力為646kN 支座形狀系數(shù)S= 中間橡膠層厚度為 單層鋼板厚度為短邊200mm取為縱橋向，長(zhǎng)邊350mm取為橫橋向。因此，由平衡條件就可以寫出A截面的彎矩計(jì)算公式：當(dāng)作用在截面A的左側(cè)時(shí)： （）即：（）式中：——號(hào)梁軸到A截面的距離；——單位荷載作用位置到A截面的距離。對(duì)錨下設(shè)置間接鋼筋時(shí)局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算：， ()式中，——間接鋼筋體積配筋率，當(dāng)配置螺旋筋時(shí)，；——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；——螺旋筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑； S——螺旋形間接鋼筋層距； k——間接鋼筋影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)低于C50時(shí)，取k=2。則主梁上拱度為：考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值： 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度值。 主應(yīng)力計(jì)算為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，剪應(yīng)力：正應(yīng)力： 主拉應(yīng)力： （） 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算 截面面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段第二階段 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為：從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。所以有:正應(yīng)力：主應(yīng)力： （） 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段第二階段 主應(yīng)力的限制值混凝土的主應(yīng)力限值為,與上表中的計(jì)算結(jié)果相比較，可見混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿足要求。 持久狀況的正應(yīng)力計(jì)算 截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉敹耍┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。鋼束編號(hào)N1N2N3 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算求得后可知五束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩后的預(yù)應(yīng)力損失，即： （）式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失。箍筋選用雙肢直徑為的HRB335鋼筋，間距，則。12306 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 正截面承載能力計(jì)算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度。L/410179。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營(yíng)階段（Ⅲ階段）橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2100mm。 各截面鋼束位置及傾角計(jì)