全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(存儲(chǔ)版)
【正文】 00mm。表11 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表截面spe (MPa)s L5 (MPa)鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 混凝土收縮、徐變損失sl6式中：—構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。表12 混凝土收縮、徐變損失計(jì)算表截面支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表13。（1）距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=700mm處為的為。176。176。上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載即取最大剪力對應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值由表3查得。表15 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表計(jì)算點(diǎn)位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力上梗肋形心軸下梗肋計(jì)算結(jié)果表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限制。對等截面梁可不必進(jìn)行上式的積分，其變形值由圖乘法確定，在預(yù)加力作用下，跨中截面的反拱可按下式計(jì)算為跨中截面作用單位力時(shí)，所產(chǎn)生的圖在半跨范圍內(nèi)的面積：為半跨范圍內(nèi)圖重心（距支點(diǎn)處）所對應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的縱坐標(biāo)為有效預(yù)加力，其中、近似取截面的損失值：為距支點(diǎn)預(yù)應(yīng)力束偏心距式中：—截面換算截面重心到下邊緣的距離，—由表4中的曲線方程求得。8）短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)損失）、構(gòu)件自重及其其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。表16 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表計(jì)算點(diǎn)位 置上梗肋形心軸下梗肋最大壓應(yīng)力。預(yù)加力引起的反拱近似按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取，反拱長期增長系數(shù)。將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋處、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。在荷載短期效應(yīng)組合作用下滿足：為在荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：、分別為階段階段階段3的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離，可由表6查得：///彎矩設(shè)計(jì)值由表1和表2查得：= kNm ，= kNm ，= kNm ，=m ，=m ，=將上述數(shù)值代入公式后得： 為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： 得：計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：式中：kN式中：—在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表4給出的曲線方程計(jì)算，176。176。截面尺寸見圖，預(yù)應(yīng)力筋束及彎起角度按表5采用。1000 / = (mm)查表得： ，f(t,t0) =。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見表10。1860=1395MPa ；— 摩擦系數(shù)，取；—局部偏差影響系數(shù)，取。表4 預(yù)應(yīng)力筋束曲線要素表鋼束號編號起彎點(diǎn)距跨中（mm）曲線水平長度（mm）曲線方程101580022000138003,490006800表5 各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角計(jì)算截面截面距離跨中(mm)錨固截面15800支點(diǎn)截面15580變截面點(diǎn)10880L/4截面7790跨中截面0鋼束到梁底距離(mm)11270200210301203，4320120120平均鋼
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