【正文】 ，這里仍然取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行驗(yàn)算。0S第三階段換 算截面 0S剪應(yīng)力 ?)(MPa正應(yīng)力 ?)(主拉應(yīng)力（Mpa）tpa?8102.?817. 8125.? 52續(xù)表 730x??81027. 81034.? B. 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為 .??從表 73 中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。 ???f?54mZ ])()([ 2????? MPas ..9057343??? 代入得：W ff ][092.).( ??????? ?滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類構(gòu)件對(duì)裂縫寬度的要求。snl 08epn .. ???由此得到 mkNM???3/代入數(shù)據(jù)得 mff sp )()(..620. 6 ???????? ?? 故不需設(shè)置預(yù)拱度。s 0B短期效應(yīng)組合作用 lfss 202 ????自重產(chǎn)生的撓度 mBlMfGK ...2124602扣除自重影響后的長期撓度為 mlfffGsL ).(1)(1?? ????????b) 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度及預(yù)拱度的設(shè)置55部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類構(gòu)件在預(yù)加力作用下處于不開裂狀態(tài)，預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取，mNJEBc ?????? 1612400 .反拱長期增長系數(shù)采用 2???預(yù)加力引起的跨中撓度為 (722)02/1BMfpp????式中其中 ppeNM? kNASlpllcon )(, ???????ⅡⅠ（ 、 、 、 近似取 截面的損失值）conⅠ,lⅡ,l6l4/Lslpennpny6?MPallconpe , ???ⅡⅠ ??為距支點(diǎn) 處預(yù)應(yīng)力筋重心到換算截面重心的距離， 。 /)(bhbfff???15）為混凝土法向應(yīng)力為零時(shí)的預(yù)加力0pN slpcEPpeslpp AA660 )(??????? （7lllcon,(??ⅡⅠ16）作用點(diǎn)至凈截面重心距離為0p （7slpnnnpAye600??17）為在預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力 作用下，預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的??pc pN混凝土預(yù)壓應(yīng)力為 （7pnnpcyJeA????18） (719)slpcEpllcoslpep AN 6,6 )( ????????ⅡⅠ作用點(diǎn)到凈截面重心的距離為 (720)slpesnsnpepn Aayay6()為 作用點(diǎn)到縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力之間的距離。211n )(AIyMIyIyIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )30.(.)3.( ?????? 9696 102. )3()76(.).( ????????c) 主拉應(yīng)力 MPacyxcyxtp ????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應(yīng)力如表 73。D. 主應(yīng)力驗(yàn)算將表 72 中的主壓應(yīng)力與主壓應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。baS00nxbS面積距(）3m812.?.?.?.?.?B. 主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處（ ）的主應(yīng)力計(jì)算為例。但其比值，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求。截面 4/l mkNG? mkNQG ????? ，ANslpP 36 10649???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )()7(()6 ??????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為4/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。代入上式得（壓）Patc 86833 ?????（壓）t ...61. ????? )(.039。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （77）pdcsdV??0?式中： vsdkcucs ffbhV ,03321 )(45. ????? ?pdppdAf?in7. 其中 ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，1 .1??——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，2 5——受壓翼緣的影響系數(shù)，3 .)(00????bhppd箍筋選用雙肢直徑為 10mm 的 HRB335 鋼筋， ，間距 ，MPafsv8?msv20?則 ，??46故 ???bsAv?采用全部 3 束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，由表 138 得，即 。 斜截面承載力驗(yàn)算A. 斜截面抗剪承載力計(jì)算44預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對(duì)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。對(duì)于抗裂驗(yàn)算， 《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡支標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。0?uutt? 4??cs?為傳力錨固時(shí)在跨中和 截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非pe?4/l預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由 、 、PIN1GM所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。ckf，4509.39。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻l影響長度計(jì)算于下表 63 中。同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如表 51 所示。在梁底布置成一排，其間距為 75mm，?距離為 。 θ 0直 線 段 彎 止 點(diǎn) 直 線 段彎 起 點(diǎn)導(dǎo) 線 點(diǎn) /2θ 跨中截面中心線圖 42 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位：mm）28由 確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離0cot???Ld mcLd 2846cot40ot??????由 確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離2tanRdRb 109tan152tan02 ?所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 mLbd3854862????則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 xk 107491)3860( ???根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 Lb 38cos04cos21 ??????故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mxk 125)917()( ??同理可以計(jì)算 NN2 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 41 中。j? 250463mAp??采用夾片式群錨， 70 金屬波紋管成孔。cqm的影響線面積：2l ????故得 ?? ).()20(? ???????????d) 計(jì)算跨中截面人群荷載最大剪力 kNprcrl 61..)0.( ?????e) 計(jì)算支點(diǎn)截面車道荷載最大剪力作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，如圖 310 所示20或車 道 荷 載0 影 響 線人 群 荷 載圖 310 跨中截面車道剪力計(jì)算圖式橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度： ????對(duì)應(yīng)于支點(diǎn)剪力影響線的荷載布置，如圖 310 所示。TI表 32 計(jì)算見下表TI分塊名稱 cmbi/cti/ibt/ic4/mITi翼緣板 220 腹板 20 馬蹄 40 30 ?B. 計(jì)算抗扭修正系數(shù) ?a) 主梁的間距相同，主梁近似看成等截面，則得： （321????????BlIEGT?7）式中： ——與主梁片數(shù) 有關(guān)的系數(shù)，當(dāng) 時(shí)， 。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，馬蹄和腹板部分為配合鋼束彎起而從四分點(diǎn)開始到距支點(diǎn)截面 3700mm 處，馬蹄逐漸抬高，腹板逐漸加寬。按《公路橋梁》規(guī)定，T 型截面梁受壓翼緣有效寬度 ，取下列三者中的最小fb39。本設(shè)計(jì)預(yù)制 T 梁的翼板厚度取用 180mm，翼板根部加厚到 300mm 以抵抗翼緣根部較大的彎矩。 短暫狀態(tài)容許拉應(yīng)力 39。2md) 氣象資料橋位溫差為26攝氏度，攝氏度。澆筑混凝土量也較大造價(jià)較高，采用單片大箱梁運(yùn)輸費(fèi)用大，吊裝安裝費(fèi)用大，用于簡支梁不經(jīng)濟(jì)綜上所述，此橋?yàn)閱慰?，采用預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形截面簡支梁橋既能滿足功能要求，施工又簡單，造價(jià)也較低，所以采用預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形截面簡支梁橋方案。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境條件而定。a） 方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形截面簡支梁橋單跨預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形截面簡支梁橋，橋長 30m，主梁采用 T 形截面，梁高為等高度，主梁采用預(yù)制裝配的施工方法。培養(yǎng)學(xué)生求真、務(wù)實(shí)、嚴(yán)謹(jǐn)、細(xì)致的工作作風(fēng)。立柱，蓋梁及橋頭搭板采用 C30混凝土，基樁采用 C25 混凝土。ckf?tkf? 橫截面布置A. 主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo) ρ 很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板,宜在 ～之間，則采用主梁間距為 ，考慮人行道可適當(dāng)挑出，對(duì)設(shè)計(jì)資料給定的橋面凈6寬選用 5 片主梁。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的 10%~20%為合適。f即 。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面（取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面及支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合（標(biāo)注組合、短期組合和極限組合） 。對(duì)于 1 號(hào)梁：人 群 荷 載 人 群 荷 載圖 32 跨中最不利布載圖式圖 33 一號(hào)梁橫向分布系數(shù)16圖 34 二號(hào)梁橫向分布系數(shù)圖 35 三號(hào)梁橫向分布系數(shù)汽車 ? ? ??????qcm?人群 b) 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)如圖 36 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，1 號(hào)梁活載的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 人 群 荷 載 人 群 荷 載圖 36 支點(diǎn)最不利布載圖式 圖 37 各號(hào)梁橫向分布系數(shù)17汽車 ??qm人群 36r表 34 橫向分布系數(shù)匯總荷載類別 cmom18續(xù)表 34汽車 人群 車道荷載的取值在活載內(nèi)力計(jì)算中，對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) ，鑒于跨中和四分點(diǎn)和剪力影響線的較大坐cm標(biāo)位于橋跨中部，故也按不變化的 來計(jì)算。則可得人群荷載的支點(diǎn)剪力為： ?? )()5.(62900? ?????????g) 計(jì)算四分點(diǎn)截面汽車荷載的彎矩圖 311 四分點(diǎn)截面彎矩影響線使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積為： ????所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值為： .故得跨中彎矩為： ??mkNyPqMkcql?? ???????? ).()23(4???h) 計(jì)算四分點(diǎn)截面汽車荷載的剪力22+341圖 312 四分點(diǎn)截面剪力影響線使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積為： ????所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值為： 4y故得跨中彎矩為： ??mkNPqQkcql?? ???????? )()30(4???i) 計(jì)算變化點(diǎn)截面汽車荷載的彎矩圖 313 變化點(diǎn)截面彎矩影響線使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積為： ????所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值為： y.故得跨中彎矩為： ??mkNPqMkcq?? ??????? ).()230(??j) 計(jì)算變化點(diǎn)截面汽車截面的剪力使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積為：23??所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值為： y8.故得跨中彎矩為： ??mkNPqQkcq?? ??????? ).()230(??m) 計(jì)算四分點(diǎn)截面人群荷載的彎矩 kNpMrcrl .).(2. 24 ????n）計(jì)算四分點(diǎn)截面人群荷載的剪力 Qrcrl )( ????o）計(jì)算變化點(diǎn)截面人群荷載的彎矩 kpmrcr . ??P) 計(jì)算變化點(diǎn)截面人群荷載的剪力 Nrcr )5.(???將各截面車道與人群荷載作用效應(yīng)匯總于表 35表 35 活載作用效應(yīng)匯總車道荷載 人群荷載最大彎矩 最大剪力 最大彎矩 最大剪力截面位置 距支點(diǎn)截面距離 )(mx??kNMKQ?1??kVKQ1??mkNMKQ?2??kVKQ2支點(diǎn) 0 0 0 變截面 3700 7165 跨中 14330 主梁作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》～ 條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了四種最不理效應(yīng)組合：承載能力極限狀態(tài)基本組合、短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合和標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，見表 36。 。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為 。 主梁的受力階段后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制力 con?按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 MPafpkcon 139586075..0??? 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 1l?按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計(jì)算公式為： （6()1kxlcone??????????1）對(duì)于跨中截面： dlx2/為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中心線的水平距離（圖 42） ；d、 分別為預(yù)