【正文】 煤量； (2).根據(jù)床溫調(diào)整一次風量； (3).根據(jù)煙氣含氧量調(diào)整二次風量； (4).根據(jù)爐膛出口溫度的高低來調(diào)整爐膛溫度場的分布 （ 既二次風壓 ） ， (5).根據(jù)鍋爐懸浮段灰濃度調(diào)整床層壓力； 床層差壓 :（ 以 440T/H） 為例： 床層差壓與靜止料層高度的比率大致為： ， 床壓測點一般布臵在布風板以上 200225mm處 ， 對哈鍋布風板阻力一般為 60008000Pa， 空床阻力為 25003500Pa， 對上鍋 、 東鍋 、 濟鍋一般為 1300015000Pa， 空床阻力為 50006000Pa 。 F. 給煤量忽大忽小，或煤種變化太大，煤種變化時沒有及時調(diào)整流化風量而造成流化床 流化不均勻，主要表現(xiàn)在密相區(qū)差壓偏差大，形成貫穿性溝流而造成局部結焦。 方法是 : (1).根據(jù)當前使用的煤種建立智能專家經(jīng)驗數(shù)學模型； (2).采用連續(xù)滾動校正的方法對預測控制數(shù)學模型進行連續(xù)校正； 當燃燒的煤種發(fā)生變化時，通過對相對動態(tài)平衡點的自動尋優(yōu)，對預測控制數(shù)學模型 進行連續(xù)補償修正，找出負荷 給煤量 風量之間的動態(tài)預測模型。 (4）床溫是負荷的函數(shù) ,隨著負荷的增加床溫升高。 循環(huán)流化床 鍋爐自動控制導則 43 Monday, May 23, 2022 在循環(huán)流化床鍋爐中， 3040%的 負荷是要靠灰循環(huán)來進行換熱完成的，所以 循環(huán)灰濃度的降低，對負荷影響較大。 (2).總風量應當和煤量匹配； 二次風量的作用是彌補在密相區(qū)由于氧的大量消耗而造成稀相區(qū)氧的不足而影響 燃燒效率。 循環(huán)流化床 鍋爐自動控制導則 51 Monday, May 23, 2022 20 10090807060504030 1102030405060負荷（% ）注：1 0 0 % 對應E C R ，1 1 0 % 對應B M C R煤量（t / h ）107080905000Kkcl/Kg 3500Kkcl/Kg ? 負荷 給煤量曲線 循環(huán)流化床 鍋爐自動控制導則 52 Monday, May 23, 2022 CFB鍋爐給煤量及燃燒優(yōu)化控制策略： 、送風量采用智能預測控制； 、功差或鍋爐母管壓差進行動態(tài)加速； ； ；負荷 氧量函數(shù)關系模型與實際氧量的偏差，自動對實際給煤量 進行快速校正。因此，高壓頭的返料 風能夠把循環(huán)灰象液體一樣源源不斷壓進爐膛的密相區(qū)。循環(huán)灰的濃度在爐膛的分布如下圖所示。 d i / d t二 次 風 量 測 量 二 次 風 量 指 令 二 次 風 壓 測 量A二 次 風 壓 設 定K T R A C KIK T R A C KI二 次 風 量 與 二 次 風 壓 的 調(diào) 節(jié) 轉(zhuǎn) 換循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 61 Monday, May 23, 2022 二次風壓控制： 1）接受熱（電）負荷動態(tài)響應指令； 2）根據(jù)負荷 二次風壓函數(shù)模型進行預測控制； 3）根據(jù)爐膛出口溫度與床層溫度差，自動調(diào)整二次的剛性； 4）最小二次風壓安全設定； 5）二側二次風機電流的自動調(diào)偏； 循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 62 Monday, May 23, 2022 一次風量控制： 1）接受熱（電）負荷動態(tài)響應指令； 2）根據(jù)負荷 一次風量函數(shù)模型進行預測控制； a、根據(jù)鍋爐計算書確定函數(shù)； b、根據(jù)現(xiàn)場運行記錄，采用逐步逼近的方法確定函數(shù)； 3) 根據(jù)中層床溫對一次風量進行補償修正； 4) 最小流化風量安全設定； 5）兩側一次風量的偏臵修正和自動調(diào)偏技術；（防止翻床） 循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 63 Monday, May 23, 2022 一次風壓控制： 1）接受熱（電）負荷動態(tài)響應指令； 2）根據(jù)負荷 一次風壓函數(shù)模型進行預測控制； a、根據(jù)鍋爐計算書確定函數(shù)； b、根據(jù)現(xiàn)場運行記錄，采用逐步逼近的方法確定函數(shù)； 3）根據(jù)料層差壓對一次風壓進行補償修正； 4）最小一次風壓安全設定； 5）根據(jù)一次風量的變化率對一次風壓進行前饋控制； 6）二側一次風機電流的自動調(diào)偏； 循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 64 Monday, May 23, 2022 床溫控制（布臵有外臵床的循環(huán)流化床鍋爐）： 1）接受熱（電）負荷動態(tài)響應指令； 2）根據(jù)負荷 床溫函數(shù)模型進行預測控制； 3）通過改變內(nèi)、外臵床的循環(huán)灰的比例調(diào)節(jié)床溫； 4）床溫偏高時，通過改變上、下層二次風量的大小來調(diào)節(jié)床溫； 5）負荷變化率對床溫進行前饋控制； 循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 65 Monday, May 23, 2022 床壓控制： 1）接受熱（電）負荷動態(tài)響應指令； 2）根據(jù)負荷 床壓函數(shù)模型進行預測控制； 3）通過冷渣器變頻器的轉(zhuǎn)速控制排渣量來控制床壓； 4）通過循環(huán)流化床鍋爐的灰濃度對負荷 床壓函數(shù)模型進行連續(xù)滾動校正； 5）負荷變化率對床壓進行前饋控制； 6）最小床壓安全設定； 循環(huán)流化床 鍋爐燃燒系統(tǒng) APC優(yōu)化控制 66 Monday, May 23, 2022 威海熱電廠 240t/hCFB鍋爐 24小時調(diào)節(jié)曲線 XX XX 67 Monday, May 23, 2022 負荷曲線 機前壓力 保德神東電廠 2135MW_CFB機組；連續(xù)降 25MW負荷；機前壓力變化曲線：（約 40分鐘） XX XX 68 Monday, May 23, 2022 負荷曲線 機前壓力 總給煤量 保德神東電廠 2135MW_CFB機組； 8小時間段的；負荷；給煤量；機前壓力的變化曲線 XX XX 69 Monday, May 23, 2022 保德神東電廠 2135MW_CFB機組；升 10MW負荷；床溫變化曲線 XX XX 70 Monday, May 23, 2022 保德神東電廠 2135MW_CFB機組；升 10MW負荷；A側主汽溫度變化曲線 XX XX 71 Monday, May 23, 2022 保德神東電 2135MW_CFB機組廠；升 5MW負荷；汽包水位變化曲線 XX XX 用我所能 善待明天 聯(lián)系方式： 路江鴻 13918101292 03162595022 。 因此，加到密相區(qū)的煤產(chǎn)生的熱量，主要是被循環(huán)灰?guī)У较∠鄥^(qū)和水冷壁實現(xiàn)了 熱交換。 循環(huán)流化床 鍋爐自動控制導則 54 Monday, May 23, 2022 由于料腿中的循環(huán)灰處于流化狀態(tài)；當料腿有足夠的高度，并且料腿中循環(huán)灰的濃 度又足夠高，那么固態(tài)物料（循環(huán)灰）就能象液體那樣，才能使得循環(huán)灰在 U型閥 返料裝臵中產(chǎn)生的足夠的壓頭。 此外，當負荷變化、煤種發(fā)生變化時，通過對相對動態(tài)平衡點的自動尋優(yōu)，對預 測控制數(shù)學模型進行連續(xù)補償修正，找出負荷 給煤量 風量之間的動態(tài)預測模型。 46 Monday, May 23, 2022 圖例： 150t/h CFB鍋爐負荷 一次風量、負荷 床溫函數(shù)曲線； 循環(huán)流化床 鍋爐自動控制導則 47 Monday, May 23, 2022 CFB鍋爐二次風量控制特性： 二次風的控制主要是確保從密相區(qū)逸出的可燃物在稀相區(qū) (懸浮段 )得到進一步的 燃燒，既分段送風技術。而床渣是導致壓降的主要原因，通過控制排渣量進而控制床壓。 (2）在低負荷區(qū)，以調(diào)整一次風量為主； 在高負荷區(qū)，以調(diào)整二次風量為主。 CFB鍋爐床溫控制特性： 1）負荷變化對床溫的影響 : 負荷高，床溫設定值應當高；負荷低，床溫設定值應當?shù)停? 床溫是負荷的函數(shù)； 根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的負荷熱交換系數(shù)，循環(huán)灰承擔了 3540%的負荷熱交換能量， 負荷比較高時，如果床溫比較低的話，熱交換系數(shù)不夠，熱容量不足，可能帶不上 負荷。 床溫低的解決辦法： ，減小燃料粒徑； ，減小下二次風量；擋板開度比為； 75/25，或 70/25 34%。 循環(huán)流化床鍋爐的控制難點及技術分析 31 Monday, May 23, 2022 ? 關于懸浮段差壓及料層差壓 ? 懸浮段差壓的大小 表征出爐膛循環(huán)灰量的 多少，以次來作為調(diào)整床壓的參考依據(jù)。 10）做好煤種的選擇：最適應的范圍；可燃基灰分： 25~35%，揮發(fā)分 ≥ 10%,發(fā)熱量在 3500~5000 kcal／ kg之間。 ；小孔直徑在 Ф68mm，對鐘罩式風帽；小孔直徑在 Ф1315mm。 ，物料通過風帽被回吸到風室 中，使風室結渣，在一次風進入爐膛時，部分灰渣再次通過風帽進入爐膛，另外一部分 積渣在返回爐膛的過程中可能會變換方向，卡在風帽小孔中，堵住風帽小孔，造成風帽