【正文】 土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件： 在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 pc tkf???? 要求?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮： 19 圖 （尺寸單位： cm） 圖 空心板換算等效工字型截面（尺寸單位： cm） 換算成工字型截面時，由： 2kk cm 2 6 9 1 .5 4384119hb ????? ? 得： 2223kcm 1171994. 90 )241( 8 . 0 65 6 7 . 12380 . 0 0 6 8 6212 41338hb121 k ?????????? 聯(lián)立上式可得， bk= cm , ?kh cm 20 則得等效工字形截面的上翼板緣厚度： 39。fh = 說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可由下式求的普通鋼筋面積為： 239。 換算截面面積 AO sEspEp AAAA )1()1(0 ????? ?? 45 ????? cpEp EE? 。 ffcdssdppd hbfAfAf ?? （ ） 判斷截面類型： 3215520N130. 5110022. 4hbf 2816940N67828020851260AfAF f fcd ssdppd ??????? ?????? 所以屬于第一類 T 型截面，應(yīng)按寬度 39。首先進行抗剪強度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》 條： 24 )( 0,30 KNbhfV kcud ???? () 式中： dV —— 驗算截面處的剪力組合設(shè)計值 ? ?kN ，由表 46 得支點處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點 h/2=475mm 處的截面剪力 dV ： dV 53 9. 61 K N0090 . 96 ) / 11 3( 55 9. 347 555 9. 3 ??? 0h —— 截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度 0h 與跨中截面相同， 910mmh0 ? ； ,cukf —— 邊長為 150 mm 的 混 凝 土 立 方 體 抗 壓 強 度 ， 空 心 板 C50, 則, 5 0 , 1 .8 3cu k tdf M P a f M P a??； b —— 等效工字形截面的腹板寬度， b=318mm。 計算截面的剪力組合設(shè)計值，可按表 43 由跨中和支點的設(shè)計值內(nèi)插得到，計算結(jié)果列于表 。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差 Δ t=t2－ t1。對于部分預(yù)應(yīng)力 A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求： 第一，在作用短期效應(yīng)組合下， pc tkf???? ； 第二，在作用長期效應(yīng)組合下， 0lt pc????，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。本示例橋面鋪裝厚度 100mm，由《橋。 m，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為： 跨中截面： M P ayIM GKt 10600 ??????? l/4 處截面： M P ayIM GKt 10600 ??????? 支點截面： MPat 0?? 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為： 31 跨中截面： 4 . 1 M P a8 . 1 91 2 . 2 9pc ??? L/4 處截面： 6 . 1 4 M P a6 . 1 51 2 . 2 9pc ??? 支點截面： MPa pc ?? 由《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定， σ pc不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度 fcu,k′ 的 倍，設(shè)傳 力錨固時，混凝土達到 C40，則 kcu,f? =40MPa， 0. 5 kcu,f? =20MPa，則跨中、L/4 截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力 MPa、 MPa、 MPa，均小于 kcu,f? =20MPa ，滿足要求。 28 29 8 預(yù)應(yīng)力損失計算 本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為 的 1 7 股鋼絞線，采用先張法 ,其材料的相關(guān)數(shù)據(jù)為： Ep= 105MPA, pkf =1860MPa,控制應(yīng)力取σ con= 1860=1302MPa。 經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖 。 斜截面抗彎承載力計算 截面抗剪強度上、下限的復(fù)核 取距支點 h/2 處截面進行斜截面抗剪承 載力計算。 首先按公式： 39。毛截面面積： A=369077mm178。fh =，跨中彎矩 Mud= 106N 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 預(yù)應(yīng)力空心板選用 15根 17 鋼絞線布置在空心板下緣， pa =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長 pa =40mm 保持不變，見圖 《公預(yù)規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于 25mm,端部設(shè)置長度不小于 150mm 的螺旋鋼筋。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，在由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通 鋼筋 的數(shù)量。 支點剪力影響線汽車荷載的 圖支點剪力影響線人/12 =/4= 圖 支點截面剪力計算簡圖 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合 : （ 1） 作用短期效應(yīng)組合表達式： Q jKKQGKsd SSSS ???? 式中： sdS —— 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； GKS —— 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 39。 μ 按結(jié)構(gòu)基頻 f 的不同而不同 ,對于簡支板橋 : ccmEIlf 22?? () 當(dāng) f , μ =。 采用的技術(shù)規(guī)范 [1] 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 (JTG D602020 )； [2] 《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》 (JTG D622020)； [3] 《公路磚石及砼橋涵設(shè)計規(guī)范》 (JTJ D632020)。在可預(yù)期偶然荷載下仍能達到基本正常使用的標(biāo)準(zhǔn)。它具有變形小，結(jié)構(gòu)剛度好，行車平順舒適，伸縮縫少，養(yǎng)護簡易，抗震能力強等優(yōu)點。 摘 要 本次設(shè)計橋梁類型為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋， 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁是現(xiàn)在廣泛使用的一種體系，主要適用于大跨度梁橋。本設(shè)計題目為：三跨預(yù)應(yīng)力混凝土空心板型連續(xù)梁橋。 設(shè)計中考慮了各種尺寸與材料的選用符合規(guī)范中對強度、應(yīng)力、局部承壓強度的要求，并且產(chǎn)生在規(guī)范容許范圍內(nèi)的變形，使橋梁在正常使用的情況下能夠達到安全，穩(wěn)定和耐久的標(biāo)準(zhǔn)。 材料規(guī)格 主梁：采用 C50 預(yù)應(yīng)力混凝土，容重為 25kN/m3；彈性模量為 10 7KPa； 橋面鋪裝：采用 瀝青 混凝土，厚度為 5cm,容重為 23 KN/m3 混凝土，厚度為 10cm，容重為 24 KN/m179。 kNPk 5 0550 )()1 8 03 6 0(1 8 0 ?? ????? 而在計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pk 應(yīng)乘以 的系數(shù)： kP? KN 3 0 0 . 4 82 5 0 . 41 . 2 ??? 10 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 跨中及 l/4 處的荷載橫向分布系數(shù)計算 空心板的剛度系數(shù) 222 )()(4 lbI IlbGIEIrTT ??? 410 mm 105. 34 73 7I ?? 410T mm 106 .6 6 6 I ?? mm 1100b? mm 22600l? 0 . 0 1 1 0 2)2 2 6 0 01 1 0 0(106 . 6 6 6 105 . 3 4 7 3 75 . 8 210 10 ?? ???? 表 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 作用 位置 板號 1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 各板荷載橫向分布系數(shù)計算如下 1號板：兩行汽車 0 . 2 8 40 . 0 8 3 )0 . 1 10 . 1 4 8( 0 . 2 2 72121mi2 ??????? 汽汽 ? 人群荷載 0 .3 3 70 .0 7 80 .2 5 9m ???人 2號板： 0 . 2 9 60 . 0 9 1 )0 . 1 3 80 . 1 6 0( 0 . 2 0 221m 2 ?????汽 0 .2 90 .0 8 40 .2 0 6m ???人 3號板： 0 . 2 90 . 1 0 60 . 1 3 90 . 1 7 10 . 1 6 421m2 ????? ）（汽 0 .2 4 20 .0 9 80 .1 4 4m ???人 4號板 ： 0 . 2 8 80 . 1 30 . 1 5 50 . 1 6 10 . 1 2 921m 2 ????? ）（汽 0 .2 3 60 .1 2 20 .1 1 4m ???人 兩行汽車作用時， 2號板最不利，跨中和 l/4 處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全取值： ?人 ?人 11 號 號 號 號 號 號 號 人人 圖 布影響線及橫向最不利布載圖（尺寸單位： m） 表 各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表 板號 橫向分布系數(shù) 1 2 3 4 m2汽 m 人 車道荷載作用于支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算 支點處的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿法計算，由圖 2號板的支點荷載橫向分布系數(shù)如下： 圖 1號板 支點處荷載橫向 分 布影響線及最不利布載圖 兩行汽車： 2 ???汽 12 0m ?人 表 2號板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 跨中至 L/4 處 支點 汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù) μ 。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合表達式為： 15 )( 100 Q jKKQGKud SSSrSr ??? 式中： 0? —— 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?0? =； udS —— 效應(yīng)組合設(shè)計值； GKS —— 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 1QkS —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。,AP=1390mm178。 ? , 39。 21 6 換算截面幾何特性計算 由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性。fb =1100mm，肋寬 b=318mm。 ????????? kNxhxbfM fcdud m2 3 9 0 .0 4 K NMr d0 ??? 計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 配箍率 1503181 7 5 .1A svsv ???vbS? =％＜ minsv? =％ （按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定， HRB335, minsv? =％ ） 在組合設(shè)計剪力值： r0Vd≤ 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢 10? （ HRB335） 配筋率 sv? 取 minsv? ，則由此求得構(gòu)造配箍間距： mmb AS svSVV 1 10 0 1 1 8 5 7m i n ????? ? 取 200mmSV ?? 。 ⑶ 距跨中截面 x=8750mm 處 此處，箍筋間距 mm150Sv ? ， ? ， 1 5 03 1 81 5 7 .0 8A svsv ???vbS? =％＞ svmin? =％ 斜截面抗剪承載力 : svsvkcucs ffPbhV ???? ,03321 )( ???? ? 5 8 6 . 4 3 k N 2800 . 0 0 3 2 950 0 . 9 5 5 )0 . 6(2910318100 . 4 51 . 11 . 01 . 0 3? ???????????? 5 6 8 .4 3 K