【正文】 hS2=== m2③ 溶劑冷凝段T=T2－t1=40－32=8℃ 58℃—→40℃t=T1－t2=58－36=22℃ 36℃←—32℃tm===℃取總傳熱系數(shù)K=175kcal/m2hS2== ③ 溶劑冷凝段T=T2－t1=40－29=11℃ 71℃—→40℃t=T1－t2=71－32=39℃ 32℃←—29℃tm===℃取總傳熱系數(shù)K=175kcal/m2h換熱面積：S===選用BR50型人字型波紋板式換熱器其單片有效換熱面積s=（mm）1392492， 需用板數(shù)：n===換熱器厚度：B=a(n－1)＋bn＋c=4(10－1)＋10＋100=144mm其中a——兩板之間距離(mm) b——板厚(mm) c——前后封板(mm)貧油－富油換熱器尺寸：長寬厚=1392492144（4）富油加熱器富油需加熱量Q富：Q石蠟=cmt=1008(110－80)=15120kcal/h Q溶劑=cmt=()(110－80)= kcal/hQ富= Q石蠟＋Q溶劑=15120＋=加熱采用間接蒸汽：壓力600kPa 溫度160℃ r=G===T=T2－t1=160－80=80℃ 160℃—→160℃t=T1－t2=160－110=50℃ 110℃←—80℃tm===℃取總傳熱系數(shù)K=200kcal/m2℃==得：D=，h=圓整?。篋=，h=H=2000＋600=2600毛油罐尺寸：φ15002600 蒸脫機進料封閉絞龍（1）蒸脫機進料封閉絞龍設(shè)計計算濕粕進料量：Q=濕粕容重：r=600kg/m3=螺旋直徑：D==取D=200mm，s==160mm螺旋轉(zhuǎn)速：n===取n=71r/min驗算，nmax===驗算結(jié)果n nmax，可以滿足要求。h選型：LS200 江蘇華糧機械有限公司（2）配用電機選型電機功率的計算N軸=N電= N軸—水平螺旋輸送機所需軸功率(kW)N電—水平螺旋輸送機所需電機功率(kW)Q—生產(chǎn)率(t/h)L平—輸送機水平投影長度(m)，L平=2mH—傾斜物料輸送時的提升高度(m)，H=0ω0—物料的總阻力系數(shù)，ω0=k—功率儲備系數(shù)，k=η總—傳動裝置的總效率，N軸===N電===電機選型：YB8012型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉(zhuǎn)速(r/min)效率(%)YB80122825 存料箱存料箱存料量以15min進料量計算進料量：Q===料坯容重：r=550kg/m3存料體積：V===根據(jù)資料，存料箱存料的高度必須在h=，取h=所以存料箱的截面積：S===取截面為圓形，則D==存料箱：φ12001800 平轉(zhuǎn)浸出器（1）浸出器有效直徑計算浸出器轉(zhuǎn)速，取N= r/min浸出格內(nèi)、外圈直徑為d、D，d=料層高h，浸出格板高H，h=旋轉(zhuǎn)格α，取α=18浸出器存料體積：V===V= （1）d= （2）由（1）（2）得，D=，d=故取D=4，d=H==H總=＋＋＋= m浸出器選型：φ40006700（2）浸出器的功率消耗計算N0=Q—設(shè)計生產(chǎn)能力(t/d)I—溶劑比G0—浸出器回轉(zhuǎn)格的自身總重量，G0=24G/Tn—r/minG—浸出格總重(kg)，生鐵密度ρ=G=(4－)18=G0=24G/T=24(90/60)=Dcp—物料作用力點之平均回轉(zhuǎn)直徑Dcp=代入數(shù)據(jù)得：Dcp==n—浸出器轉(zhuǎn)速，n=1/T=1/90 r/minkf—浸出格下滾輪直徑運動阻力系數(shù),取kf=～ 取kf=Φ—校正系數(shù),經(jīng)實測而定Φ=～N0=得N0=電機選型：YB100L2 型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉(zhuǎn)速(r/min)效率(%)YB100L2 283075（1） 浸出濕粕出料刮板設(shè)計計算Q=3600Bhυγη濕粕進料量：Q=料坯有較大的空隙度，溶劑會占據(jù)著部分空間故濕粕的容重近似為：r2=600kg/m3=由于垂直輸送則h≤B 根據(jù)《糧食輸送機械與應(yīng)用》取υ=，η=Q=3600hB=得h≤284mm 由于h≤B，取B=320mm，h=280mm選型：MC32 江蘇華糧機械有限公司（2）配用電機選型電機功率的計算：N電=K—電動機安全儲備系數(shù)，K=～，取K=η—機械傳動效率，η=～，取η=υ—刮板鏈條的平均速度(m/s)，取υ=Sn—最大張力點張力(N)Sn=[(qfw＋)(L＋H)＋(q＋q0)H]g＋S0q—物料的線載荷，q===fw—物料與機槽摩擦系數(shù)，取fw =q0—單位長度刮板鏈條質(zhì)量，取q0=μ—鏈條與機殼摩擦系數(shù)μ=L—輸送長度(m)，L=10mH—刮板輸送高度，H=14mg—重力加速度，g=S0—初張力，S0=980NSn=[(＋)(10＋14)＋(＋)14] ＋980=N電===電機選型：YB90L2型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉(zhuǎn)速(r/min)效率(%)YB112M2285081 溶劑噴淋裝置每個料格的裝料量為：=每格需溶劑為：=每格時間為：90/18=5min每小時噴淋格數(shù)為：60/5=12每小時噴淋量為：12=則溶劑的體積V=，溶劑在噴淋罐中暫存5minV===得：h=取h=1m溶劑噴淋裝置尺寸：φ8001000 混合油旋液分離器混合油：O混=平均密度：ρ混=ρ油%＋ρ溶(1－%)=924＋()=混合油體積：V混===采用一個旋液分離器，一個分離器的過濾體積：V過=設(shè)定進油處的速度：u=進油管的面積：s===進油管直徑：d===分離器的直徑：D=7d=7=分離器的總高：H===選型：φ200450 混合油處理工序 混合油罐 混合油的平均密度：ρ=924＋()=進入混合油罐的混合油的體積：V=設(shè)混合油在混合油罐中暫存30min，：1，其封頭處為空余部分。 第二長管蒸發(fā)器混合油進口溫度 t1=80℃，出口溫度t2=105℃，真空度為60kPa混合油中油平均比熱容C油= kcal/（kg℃Q2=O1c2t1=55= ③ 預(yù)榨餅中水帶入熱量Q3Q3=F1c3t1=55=④ 新鮮溶劑帶入熱量Q455℃時，c4=＋55=吸收溶劑后的富油收集在吸收塔底部的塔釜中，經(jīng)富油泵泵入熱交換器，與來自解析塔的貧油進行熱交換,熱交換后達到70℃～80℃左右，再經(jīng)過富油加熱器加110℃～120℃后進入解析塔。從第一、第二蒸發(fā)器出來的溶劑氣體由總管導(dǎo)入蒸發(fā)冷凝器內(nèi)，蒸發(fā)冷凝器設(shè)計稍大些，使冷凝液降低到35℃左右，同時冷凝水的溫度應(yīng)盡量在24℃以下來保證蒸發(fā)器及汽提塔內(nèi)的真空度。經(jīng)第一長管蒸發(fā)器后混合油濃度升高到70％～75％，混合油蒸發(fā)溫度為50℃～55℃，然后經(jīng)過油油換熱器與從汽提塔出來的浸出毛油進行換熱，使混合油的溫度升高至80℃左右，再通過第二長管蒸發(fā)器，混合油的濃度升高到90％～95％，殼程用間接蒸汽加熱，蒸汽的量通過出口的油溫進行自控，閃發(fā)箱的液位通過液位計進行自控并設(shè)有報警裝置。經(jīng)預(yù)熱脫溶的濕粕進入脫溶層，在這層的底夾層上有大量直徑為3mm的小孔，直接蒸汽通過這些小孔噴入粕中脫除溶劑。濕粕蒸脫階段： 由浸出器來的含25%左右溶劑的濕粕經(jīng)由濕粕刮板進入DTDC進料絞龍后落入脫溶盤上，經(jīng)過預(yù)熱、脫溶、蒸脫、干燥和冷卻幾個階段后，由出粕刮板送入粕庫打包。預(yù)榨餅入浸出器溫度50℃～60℃，由于預(yù)榨餅的粉末度大，滲透性差，浸出器選用平轉(zhuǎn)浸出器可以有效的降低混合油中的粉末含量。 設(shè)計依據(jù) 原料指標亞麻籽預(yù)榨餅水分6%～8%，溫度50℃～60℃，含油15%左右，容重550kg/m3。此外，油脂風(fēng)味在精煉過程中損失大，濕粕在高溫脫溶的過程中變性較大。 亞麻籽蛋白粉。亞麻籽含油率為36%45%。亞麻籽油中脂肪酸平均相對分子質(zhì)量為270307，其飽和脂肪酸占9%11%，不飽和脂肪酸達80%以上， 油酸13%29%， 亞油酸15%30%， 亞麻酸40%60%， 其中亞麻酸在51%以上， 包括 EPA和DHA，具有很高的營養(yǎng)價值，可有效地補充人體必需脂肪酸， 有降低血脂和膽固醇、防治心肌梗塞和腦血栓、緩解腦動脈硬化和軟化血管等作用。這種方法是將傳統(tǒng)預(yù)處理后的亞麻餅置于浸出器中用溶劑浸提，使油脂溶于有機溶劑中，而后再加熱蒸發(fā)溶劑獲得純亞麻籽油及亞麻籽粕。（3）采用先進工藝指標，縮短工藝流程，減少輸送設(shè)備與管道，循環(huán)利用。濕粕通過刮板輸送機送入蒸脫機。本次設(shè)計采用工業(yè)己烷為溶劑，工業(yè)己烷主要化學(xué)組成是己烷（96%～98%）。為了充分發(fā)揮這種自蒸效果，透汽層設(shè)置三層。干燥后的粕再進入冷風(fēng)層，在這層中由風(fēng)機吹入的室溫空氣通過料層，將粕溫降至安全儲藏溫度40℃。所得浸出毛油水分及揮發(fā)物≤%，不溶性雜質(zhì)≤%，酸值≤，過氧化值≤，溶劑殘留量≤100mg/kg。另外，定期從分水器底部排出的廢水送入蒸煮罐中被加熱至90℃～95℃，并經(jīng)直接蒸汽的汽提作用，使其中的溶劑蒸發(fā)汽化并引入冷凝器冷凝回收?！嬗椭葻崛荩海玹m kcal/kg℃)混合油中溶劑平均比熱容c溶=(kg℃140kPa蒸汽的汽化熱r=管程放出熱量的計算① 加熱溶劑需要的熱量Q1：Q1= m溶c溶t=(5535)= 熱損失Q2 (按需要量的5%計算)Q2= 5% Q1=5%=Q總= Q1+Q2= 所需間接蒸汽量G6：140kPa蒸汽的汽化熱r=則：G6= Q總/r= 設(shè)備選型與計算 浸出取油工序 浸出器進料刮板（1）進料刮板設(shè)計計算Q=3600Bhυγη（t/h）Q—埋刮板輸送機的生產(chǎn)率(t/h)B—料槽有效寬度(m)h—物料層高度，即料槽有效高度(m)。h換熱面積：S===蒸發(fā)管選取φ38根據(jù)負壓蒸發(fā)的特點(L/d=150～200)，這里取L=6m需用管數(shù)：n===考慮隨著蒸發(fā)過程進行，蒸發(fā)管內(nèi)形成油污及升膜過程中管內(nèi)形成的液膜層，則取管數(shù)：n實=n== 取n實=18跟采用單殼程，單管程列管換熱器，采用正三角形排列殼徑：D=t(nc－1)＋2b= d(－1)＋2d =38(－1)＋238=圓整直徑：D=300mm總長度：L=6000＋2(225＋25)=6500mm第二長管蒸發(fā)器尺寸：φ3006500（2）第二閃發(fā)箱蒸發(fā)溶劑量：m9=查蒸汽比重表，溶劑蒸汽105℃時，ρ2=溶劑氣體體積：V二閃===取溶劑氣體在閃發(fā)箱內(nèi)上升的速度為v=閃發(fā)箱的直徑：D2===圓整直徑：D2=閃發(fā)箱高度：H2===總長度：L=750＋600=1350mm第二閃發(fā)箱尺寸：φ7501350 汽提塔采用層碟式汽提塔結(jié)構(gòu)：（1）層蝶式汽提塔屬蒸汽蒸餡脫去微量溶劑，鑒于毛油沸點高不易揮發(fā)，用解析原理進行設(shè)計計算，因此采用下列公式： =Ek==式中：Ek—脫吸效率，即關(guān)鍵組分被脫吸的百分比，（%）；X n＋1—組分在進料液中的分子濃度，（kgmol/kgmol混合油）X1—組分在出口液中的分子濃度，（kgmol/kgmol混合油）X0—與氣體介質(zhì)相平衡的液體組分中關(guān)鍵計算組分的分子濃度（當用蒸汽或蒸汽間接加熱時X0=0），（kgmol/kgmol混合油）Sk—計算組分的脫吸因素Mk—計算（或關(guān)鍵）組分在脫吸條件下的平衡常數(shù)，t=110℃，m=V、L—分別為上升混合氣體量與下降的液體量，（kgmol/h）n—理論塔板數(shù)，Xn＋1===X1===Ek======按經(jīng)驗取=2=2=計算組分的脫吸因素SkSk=mk===Ek=得：n===實際塔板數(shù)按平均塔板效率（30～50%），取45%實際塔板數(shù)：n實=17層(2) 汽提塔塔徑的計算：碟面中心氣孔直徑為：D=D—塔徑，mV—塔內(nèi)氣體流量，m3/su—空塔氣速，即按空塔截面積計算的氣體線速度，m/s當上升氣體將大量液滴帶至上層塔板時，造成嚴重的霧沫夾帶現(xiàn)象，使塔板效率下降，甚至破壞塔的操作，該氣速為最大允許氣速umaxumax=CρL—液體密度，kg/m3ρV—氣相密度，kg/m3C—負荷系數(shù)，m/s溶劑蒸汽的體積流量V1V1===水蒸汽體積流量V2V2= ==混合蒸汽密度ρV混合油重度ρL（采用加和定律）ρL===體積流量之比===C可通過史密斯圖并進行黏度校正后獲得，由上述物性數(shù)據(jù)得：==（3）塔高的計算板間距HT：由于汽提塔需要經(jīng)常清洗與檢修，且塔體需開人孔，塔板間距