【正文】 暫不考慮非預(yù)應(yīng)力鋼 筋的影響，構(gòu)件受壓區(qū)亦無預(yù)應(yīng)力鋼筋，只需計(jì)算6()l t? 。 pc? ， 39。 39。 ( ) 1 1 5 39。 10cE MPa?? ,故 39。f p dl l E ?? ? ?? （ ） l?? — 張拉端錨具變形、鋼筋回縮、接縫壓縮值，按《公預(yù)規(guī)》 采用，6mm。 本橋?yàn)楹喼ё冞B續(xù)梁橋，主梁在簡支狀態(tài)下承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預(yù)加應(yīng)力的作用，因此在正彎矩束的布置時(shí)應(yīng)滿足簡支狀態(tài)下的受力要求。 鋼束的布置 連續(xù)梁鋼束的布置除滿足《公預(yù)規(guī)》的相關(guān)規(guī)定外，還應(yīng)考慮以下原則： (1)應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的布筋與錨具形式，對(duì)不同的跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加大小適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置形式。 根據(jù)《通規(guī)》第 條規(guī)定，各種作用的分項(xiàng)系數(shù)取值如下 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 010 .?? 恒載作用效應(yīng)的分項(xiàng) 系數(shù)取 ?? （對(duì)結(jié)構(gòu)承載力不利），或 ?? （對(duì)結(jié)構(gòu)承載力有利） 基礎(chǔ)變位作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù) 2 ? ? 汽車荷載效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)取 411 .Q ?? 溫度作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)取 412 .Q ?? 則承載能力極限狀態(tài)組合下，對(duì)結(jié)構(gòu)承載不利時(shí) ? ?2121d0 GG SSSSS ???????? 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 永 久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變荷載作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)表達(dá)式為： 111mnsd G ik j Q jkijS S S??????? () 式中 sdS —— 短期作用組合設(shè)計(jì)值 j1? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)。 m）；c)反梯度溫度剪力圖（單位： KN）； d）反梯度溫度彎矩圖（單位： KN m） 邊跨左支點(diǎn) 0 邊跨 1/4 截面 29 截面 最大剪力（ kN） 最小剪力（ kN） 最大彎矩（ kN m） 邊跨左支點(diǎn) 邊跨左支點(diǎn) 427,9 邊跨 1/4截面 1315 邊跨 1/4截面 邊跨 1/2截面 邊跨 1/2截面 邊跨 3/4截面 228 邊跨 3/4截面 a) 22 b) 圖 42 a)自重作用剪力圖 （單位： KN）； b)自重作用彎矩圖 （單位： KN 19 圖 41 橋梁模型圖 由 midas 可以導(dǎo)出跨中、 1/4 截面、端截面的內(nèi)力，內(nèi)力如下表 41： 表 41 第一階段施工內(nèi)力 第三施工階段通過澆濕接縫完成橋面的橫向連接，此期荷載增量 1g? 假定均勻分配給四片梁。 2) 第二施工階段，先澆注兩跨之間接頭處的混凝土，待達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，壓注水泥漿。本設(shè)計(jì)跨中腹板厚 18cm，支點(diǎn) 13 處加寬至 25cm。 2).跨中梁高：本方案采取等截面連續(xù)箱梁。 (5)跨越干線公路的上跨橋應(yīng)采用輕盈的受力體系 ,簡潔明快的橋型結(jié)構(gòu)為宜 ,在較短的路段內(nèi)不宜采用過多的橋梁結(jié) 構(gòu)形式。縱坡較大，土方量需求較多 屬于靜定結(jié)構(gòu)，受力次于超靜定結(jié)構(gòu)。 比選方案表 10 比選方案分析 分離式立交橋指的是相交道路間沒有特設(shè)匝道的立交橋。 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋 （ 1） 孔徑布置。 （ 3）施工方案設(shè)計(jì) 上部結(jié)構(gòu)為 3跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用先簡支后連續(xù)的施工方法，即采用如下施工方法： 1) 預(yù)制簡支箱梁，吊裝到位。 相關(guān)參數(shù) 設(shè)計(jì)環(huán)境類別 為Ⅰ類 相對(duì)濕度 55％ 5 墩、臺(tái)不均勻沉降考慮為 L/3000 豎向梯度溫度效應(yīng)：考慮瀝青鋪裝層和橋面現(xiàn)澆層對(duì)梯度溫度的影響 , 按現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定取值。焊接質(zhì)量滿足《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（ JGJ182020）。為了減小地震力的影響，橋墩宜采用自重輕、重心低、剛度均勻的結(jié)構(gòu)。本項(xiàng)目連接線按雙向四車道一級(jí)公路標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，主線按雙向四車道高速公路標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，設(shè)計(jì)速度 80km/h，路基寬度 ；路線全長 公里。從而培養(yǎng)和訓(xùn)練我們的專業(yè)設(shè)計(jì)能力、獨(dú)立解決綜合問題的能力和計(jì)算機(jī) CAD 以及 MIDAS 應(yīng)用能力。全橋采用先簡支后連續(xù)的方法進(jìn)行施工。在設(shè)計(jì)過程中，首先進(jìn)行尺寸擬定，然后計(jì)算荷載橫向分配系數(shù)，出于安全性和簡便性，根據(jù)橫向分配系數(shù)決定出以邊梁為例進(jìn)行內(nèi)力組合并進(jìn)行配筋計(jì)算 ,最后進(jìn)行預(yù)應(yīng)力損失及后期結(jié)構(gòu)截面驗(yàn)算。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)這一環(huán)節(jié)，使我們?cè)诶蠋煹闹笇?dǎo)下，自己獨(dú)立全面的完成一個(gè)工程設(shè)計(jì)，使我們?cè)陟柟虒W(xué)過的課程的基礎(chǔ)上，學(xué)會(huì)考慮問題，分析 問題，解決問題。 地形地貌 擬建橋梁兩側(cè)置于高階地之上，臺(tái)地的邊緣，地形起伏不大，侵蝕剝蝕嚴(yán)重現(xiàn)象嚴(yán)重。橋梁下部結(jié)構(gòu)橋墩高度較小均采用圓形柱式墩。 2) 預(yù)應(yīng)力鋼絞線 預(yù)應(yīng)力鋼絞線技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力砼用鋼絞線》(GB/T52242020)的規(guī)定，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk＝ 1860M Pa，公稱直徑 ，公稱面積 140mm2，彈性模量 Ep= 105M Pa，松弛率為 %。 預(yù)應(yīng)力管道成型為鍍鋅鋼波紋管： 管道摩擦系數(shù) ｕ＝ 管道偏差系數(shù) κ＝ l／ m 鋼筋回縮和錨具變形為 6mm 設(shè)計(jì)使用規(guī)范 （ 1）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（ JTG B01— 2020） （ 2）《公路勘測(cè)規(guī)范》（ JTG C10— 2020） （ 3）《公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG C30— 2020） （ 4）《公路 工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（ JTJ 064— 98） （ 5）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D060— 2020） （ 6）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D061— 2020） （ 7）《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D62— 2020） （ 8）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D63— 2020） （ 9）《公路涵洞設(shè)計(jì)細(xì)則》（ JTG/T D65— 04— 2020） （ 10）《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》（ JTG/T B02— 01— 2020） （ 11）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（ JTG/T F50— 2020） （ 12）《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D81— 2020） （ 13）《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)細(xì)則》（ JTG/T D81— 2020） （ 14）《公路工程砼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范》（ JTG/T B07— 01— 2020） 6 2. 橋型方案比選 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋 （ 1）孔徑布置。 2) 澆筑墩頂連續(xù)段接著混凝土，達(dá)到強(qiáng)度后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力剛束并壓注水泥漿。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)與連續(xù)梁橋的橋跨布置一樣，只是將連續(xù)梁的橋墩與梁部固結(jié)，使結(jié)構(gòu)形成一個(gè)整體。是一種最簡單形式的立交橋，一般情況下只能保證直行方向的交通不受影響。 橋面平整度易受懸臂撓度影響。 隨著經(jīng)濟(jì)和交通的發(fā)展以及基礎(chǔ)建設(shè)的快速推進(jìn)，分離式立交橋的數(shù)量會(huì)越來越多，重要性會(huì)越來越大 !在進(jìn)行跨線橋設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該把對(duì)結(jié)構(gòu)的美化設(shè)計(jì)和最低程度地減少對(duì)原有交通的影響放在突出位置，綜合考慮工期因素，選擇最合適的橋型方案 ! 綜上所述，優(yōu)先選擇方案一，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋。故與支點(diǎn)等高為 。 橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體 性和良好的橫向分布，同時(shí)還可以限制畸變。 3) 第三施工階段，拆除全部臨時(shí)支座，主梁支撐在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向現(xiàn)澆接縫，最終形成三跨連續(xù)梁的空間結(jié)構(gòu)體系。 此階段中跨梁的計(jì)算跨徑為 20m，邊跨的計(jì)算跨徑為 ，長度相差不大，都取為 20m 計(jì)算。 m） 可變作用效應(yīng)計(jì)算 汽車荷載的橫向分布系數(shù) ?.邊跨邊梁荷載橫向分布系數(shù) （ 1）邊跨抗彎、抗扭慣矩計(jì)算： 查上表毛截面特性得： ? 4m ； ? 4m 由對(duì)等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨：，中跨： 。 m） 最小彎矩（ kN m） 支座沉降應(yīng)考慮的荷載工況較多，一個(gè)支座的沉降有 4 種可能，兩個(gè)支座的沉降有 6 種可能，三個(gè)支座的沉降有 6 種可能，四個(gè)支座的沉降同樣也有 1 種可能，也就是說結(jié)構(gòu)的支座沉降一共有 17 種可能，用 Midas 即可方便的計(jì)算出結(jié)構(gòu)沉降產(chǎn)生的各控制截面的內(nèi)力包絡(luò)值。汽車荷載（不計(jì)沖擊 39 力） 701 .?? ；人群荷載 011 .?? ；風(fēng)荷載 7501 .?? ；溫度梯度作用 801 .?? ；其他作用 011 .?? QjkjS1? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值； 則長期作用效應(yīng)組合為： ld 1 2 1 20 .7 0 .8G G Q QS S S S S? ? ? ? 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： ???? ??nj Q jkjmi G ikdl SSS 1 21 ? () 式中 dlS —— 短期作用組合設(shè)計(jì)值 j2? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)。避免因預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置不當(dāng)或者錨具的選擇不當(dāng)而使截面的尺寸加大。其次截面上緣負(fù)彎矩處的鋼束不僅用來承擔(dān)二期荷載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力，同時(shí)又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效助手段，因此在負(fù)彎矩處的布置應(yīng)注意這一點(diǎn)。 d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失， 0( ) /dll? ? ?? ? ? ， 0? 為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力， l? 為扣除管道摩擦損失后錨固端的預(yù)拉應(yīng)力， 01ll? ? ???。 45 ?????CPEP EE? PC? — 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（ m 批）的合力 pN 在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力， IeNAN ppppc2??? 。 39。 39。pc? — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部預(yù)應(yīng)力筋重心 處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》 或 計(jì)算； pE — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量，取 ? MPa； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，取 ； ? ， 39。計(jì)算過程如表 67 所示。由 h 和濕度，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 可得 30( , ) 0 .3 8 1 0cs utt? ???， 0( , ) ? ? 。 ()l t? — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋重心處收混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值。1psps ei? ?? p p s spspsA e A ee AA?? ? 39。 ( , ) ]39?，F(xiàn)直接按以下公式計(jì)算， 4 12l EP pcm m? ? ??? () 式中 m— 張拉批數(shù)， m=3； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝 土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí) ckf? 計(jì)算， ckf? 假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%，即 ckf? =C50=C45,查附表得 39。首先計(jì)算反摩阻影響長度 fl ，即 / (6)預(yù)應(yīng)力束筋的布置不僅要考慮正常使用階段彈性受力的要求，而且不要考慮到結(jié) 構(gòu)在破壞階段的需要。 負(fù)彎矩配筋計(jì)算 根據(jù)上表可知，在第邊跨右支點(diǎn)處有最大的負(fù)向彎矩， s 2 4 4 2 .5 2 k mMN? ? ? 取 75pa mm? ， 0 . 7 4 9 1 0 . 0 7 5 0 . 6 7 4 1p b pe y a m? ? ? ? ? 30 . 1 8 2 9 0 . 4 0 5 61 . 2 1 . 2 0 . 7 4 9 1bIWmy? ? ??? 43 36244 10 10/ 182 k1 11 / / 84 6s tkpepM W fNNa e W? ? ? ??? ? ?? ? 取 c o n 0 . 7 5 0 . 7 5 1 8 6 0 1 3 9 5pkf M P a? ? ? ? ?，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 估算，則所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為 ? ? 3 2p 61 8 2 7 . 0 2 1 0 1 6 3 7 . 1 2m m1 0 . 2 0 . 8 1 3 9 5 1 0pe c o nNA ? ?? ? ?? ?? 選用 4 束 s4 ? 和 1 束 s5 ? 鋼絞線， 21 3 1 3 9 1 8 0 7 m mPA ? ? ?，采用 OVM錨固， 70? 波紋管成孔。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相結(jié)合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： ???????? ??? ? ?? ?mi nj Q ikQjckG ik