【正文】 飛輪后端取力，鉗夾式取力器；中置式分為變速器上蓋取力，變速器右側(cè)蓋取力，變速器左側(cè)蓋取力，變速器后蓋取力；后置式分為分動器取力，傳 動軸取力。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 2 第 2章 取力器方案設(shè)計及論證 取力器設(shè)計要求 動力 性 和經(jīng)濟性。取力器在動力切換時，應操作輕便，準確可靠。 ，重量輕。 方案論證 取力器的取力形式的確認： 取力器的取力方 式可分為前置、中置和后置。 從取力器到專用裝置之間的動力傳遞可以采用機械傳動和液壓傳動。 根據(jù)設(shè)計要求，與 EQ1181 型 載貨汽車 DF6S850 型變速器匹配，外接專用裝置 80QZF40/120 型灑水車用水泵。 操作方式可采用手動操縱，線控氣操縱，電控氣操縱等形式。 取力器齒輪齒數(shù)的確定 取力器示意圖如圖 31所示。； 徑向變位系數(shù)： 0； 螺旋方向：右； 齒寬： 29mm。； 徑向變位系數(shù)： 0； 螺旋方向：右； 齒寬： 29mm。 取力器齒輪 1 分度圓直徑可計算： 1D + 2D /2=h+170D/2 1D = h+170D/2 2D /2=65+取力器齒輪 2 齒數(shù)： 12cos / nZ D m??? =135179。 176。（ 29+20） /（ 2 179。 取力器齒輪計算與校核 利用《機械設(shè)計手冊軟件版》計算取力器齒輪傳動 設(shè)計參數(shù) 傳遞轉(zhuǎn)矩 由設(shè)計要求得 T=450(N178。 )1=； 齒輪 1 齒形公差 ff1=； 齒輪 1 一齒切向綜合公差 39。1iF =； 齒輪 1 徑向綜合公差 39。 )1=； 齒輪 1 齒向 公差 Fb1=； 齒輪 1x 方向軸向平行度公差 fx1=； 齒輪 1y 方向軸向平行度公差 fy1=； 齒輪 1 齒厚上偏差 Eup1=； 齒輪 1 齒厚下偏差 Edn1=； 齒輪 2 齒距累積公差 Fp2=； 齒輪 2 齒圈徑向跳動公差 Fr2=； 齒輪 2 公法線長度變動公差 Fw2=； 齒輪 2 齒距極限偏差 fpt(177。2if =； 齒輪 2 齒向公差 Fβ 2=； 齒輪 2 切向綜合公差 39。 )2=； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 齒輪 2 螺旋線波度公差 ffβ 2=； 齒輪 2 軸向齒距極限偏差 Fpx(177。 軸各段直徑長度 見表 32： 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 表 32 一軸各段長度 長度 直徑 15mm 40mm 27mm 42mm 10mm 40mm 15mm 40mm 軸的總長度： 67mm； 軸的段數(shù)： 4； 軸段的載荷信息 見表 33： 表 33 一軸各段載荷 直徑 距左端距離 垂直面剪力 垂直面彎矩 水平面剪力 水平面彎矩 軸向扭矩 42mm 0Nmm 軸所受支撐的信息 見表 34： 表 34 一軸支撐 直徑 距左端距離 40mm 40mm 圖 31 取力器一軸 支反力計算 見 35： 表 35 一軸支反力 距左端距離 水平支反力 Rh1 垂直支反力 Rv1 距左端距離 水平支反力 Rh2 垂直支反力 Rv2 內(nèi) 力 見表 36 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 表 36 一軸內(nèi)力 x/mm d/mm m1/N mm； 截面的計算工作應力： 0MPa 許用疲勞應力： 291MPa ； 危險截面的 x 坐標： 15mm 直徑： 40mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應力： 許用疲勞應力： 291MPa 15mm處彎曲應力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 直徑： 42mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應力： 許用疲勞應力： 291MPa 42mm處彎曲應力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 52mm 直徑： 40mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應力： 0MPa 許用疲勞應力： 291MPa ； 結(jié)論：彎曲 應力校核滿足要求 圖 32 垂直面剪力圖 圖 33 水平面剪力圖 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 18 圖 34 垂直面彎矩圖 圖 35 水平面彎矩圖 圖 36 合成彎矩圖 圖 37 扭矩圖 取力器二軸設(shè)計過程 ： 軸的總體設(shè)計信息如下： 軸的名稱：圓形截面階梯軸 ； 軸的轉(zhuǎn) 向方式：單向恒定 ； 軸的工作情況：無腐蝕條件 ； 軸的轉(zhuǎn)速： 1150r/min； 功率 :； 轉(zhuǎn)矩： 178。mm 48mm 65mm 0N 0Nmm 0N 0Nmm 40 0 0 30 40 65 48 40 135 40 彎曲應力校核如下： 危險截面的 x 坐標： 30mm 直徑： 40mm 危 險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應力： 許用疲勞應力： 291MPa 45mm處彎曲應力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 65mm 直徑： 48mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應力： 許用疲勞應力： 291MPa 85mm處彎曲應力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 125mm 直徑： 40mm 危險截面的彎矩 M： 178。 tan20176。=15000 (h)； 作用點距離 L=56 (mm)； Fr 與軸承 1 距離 L1=33 (mm)； Fr 與軸心線距離 La= (mm)； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 溫度系數(shù) ft=1； 潤滑方式 Grease=油潤滑 ； 選擇軸承型號 軸承類型 BType=圓錐滾子軸承 ； 軸承型號 BCode=32908； 軸承內(nèi)徑 d=40 (mm)； 軸承外徑 D=62 (mm)； 軸承寬度 B= 15(mm)； 基本額定動載荷 C=31500 (N)； 基本額定靜載荷 Co=46000 (N)； 極限轉(zhuǎn)速 (油 ) nlimy=7000 (r/min)； 軸承 1 徑向支反力 Fr1= (N)； 軸承 1 軸向支反力 Fa1= (N)； 軸承 2 徑向支反力 Fr2= (N)； 軸承 2 軸向支反力 Fa2= (N)； 計算當量動載荷 當量動載荷 P1= (N)； 當量動載荷 P2= (N)； 校核軸承壽命 軸承工作溫度 T==120 (℃ )； 軸承壽命 L10=1484 (10^6 轉(zhuǎn) )； 軸承壽命 Lh=31162 (h)； 驗算結(jié)果 Test=合格 。 176。 取力器鍵連接設(shè)計 利用《機械設(shè)計手冊軟件版》計算取力器中鍵連接計算和校核 取力 器 一軸 平鍵 取力器一軸平鍵不傳遞大的轉(zhuǎn)矩，只做連接齒輪 1 與一軸用，取轉(zhuǎn)矩 T=10N。 取力器二軸滑移花鍵 漸開線花鍵連接（動連接）校核計算結(jié)果 傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 450000 N178。 mm； 模數(shù) m = 2 mm； 花鍵壓力角 α = 30176。 ； 齒數(shù) z = 33； 分度圓直徑 d = mm； 內(nèi)花鍵大徑直徑 Dew = mm； 花鍵軸大徑直徑 Dee = mm； 鍵齒工作高度 h = mm； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 鍵的長度 L = 6 mm； 不均勻系數(shù) ψ = ； 使用和制造情況 PType = 中等 ； 齒面熱 處理 W = 齒面經(jīng)熱處理 ； 移動情況 Y = 空載下移動 ； 許用擠壓應力范圍 σ pp = 30～ 60 MPa； 許用應力 [σ p] = 60 MPa； 計算應力 σ p = MPa； 校核計算結(jié)果： σ p≤ [σ p] 滿足。 二軸中間花鍵參數(shù)計算 漸開線花鍵 齒數(shù) Z=22 壓力角α =30176。 44=； 周節(jié)積累公差 pF =5 ? =5179。 2 2 2( 5 0 .9 4 3 ) ( 3 5 .2 0 0 ) (1 1 .8 9 0 )??＝ m 齒槽寬和齒厚的總公差：（ T+λ） =25 1i +100 2i =25179。 44= m 2i = +=179。 2179。 +25= m 齒向公差 F? = ? =179。= m 1i = +=179。 =.6622μ m 基本齒厚 S= m= 作用齒厚上 vS 偏差 ves =－ 25μ m 作用齒厚最大值： maxVS =S+ ves = 實際齒厚最小值： minS = maxVS — （ T+λ） =— = 作用齒厚最小值： minvS = minS +λ =+= 實際齒厚最大值： maxS = maxVS — λ =+= 取力器二軸齒輪加工工藝過程 取力器二軸齒輪加工工藝 零件圖如圖 42 所示。 模數(shù) m =2mm 公差等級： H8 小徑： iiD =64mm 齒形裕度： FC ==179。 44=； 周節(jié)積累公差 pF = 18L? =179。 2 2 2( 9 0 .2 9 1 ) ( 5 6 .0 6 5 ) (1 4 .8 8 9 )??＝ m 齒槽寬和齒厚的總公差：（ T+λ） =25 1i +100 2i =25179。 66= m 2i = +=179。 10 粗車外圓； 20 銑端面； 30 銑大端兩平面； 40 半精車外圓； 50 鉆孔（φ 6孔）； 60 磨外圓； 70 銑 內(nèi)球面（ ）； 80 去毛刺，修正； 90 最終檢驗。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 零件材料的選擇 齒輪材料選擇 齒輪主要的失效形式有齒面點蝕、齒面膠合、齒 面塑性變形和輪齒折斷等。此外， 20 CrMnTi 還具有較好的淬透性，由于合金元素鈦的影響，對過熱不敏感，故在滲碳后可直接降溫淬火。其淬透性較高 ,在保證淬透情況下 ,具有較高的強度和韌性經(jīng)滲碳淬火后具有硬而耐磨的表面與堅韌的心部 ,特別是具有較高的低溫沖擊韌性 。 軸承蓋材料選擇 軸承蓋材料選用 HT150。 取力器操縱機構(gòu)設(shè)計 操縱方式可采用手動操縱，線控氣操縱，電控氣操縱等形式。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 36 圖 45 手柄 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 第 5 章 取力器潤滑與密封 為減少內(nèi)摩擦引起的零 件磨損和功率損失，須在殼體內(nèi)注入齒輪油。 安裝取力器后，根據(jù)取力器內(nèi)部容積增加變速器內(nèi)齒輪油 油 量。設(shè)計中，充分考慮到車型與專用裝置的匹配，經(jīng)濟性及動力性。變速器取力窗口寬度方向尺寸較小，取力器動力輸入齒輪不能做成雙聯(lián)齒輪。結(jié)構(gòu)緊湊，操作輕便，