【正文】 阻力 N 特種附加阻力 N 傾斜阻力 N 五種阻力中是所有輸送機(jī)都有的其他三類阻力根據(jù)輸送機(jī)側(cè)型及附件裝設(shè)情況定由設(shè)計者選擇 2 對機(jī)長大于 80m 的帶式輸送機(jī)附加阻力明顯的小于主要阻力可用簡便的方式進(jìn)行計算不會出現(xiàn)嚴(yán)重錯 誤為此引入系數(shù) C 作簡化計算則公式變?yōu)橄旅娴男问? 332 式中與輸送機(jī)長度有關(guān)的系數(shù)在機(jī)長大于 80m 時可按式 333 計算或從表35 查取 333 式中附加長度一般在 70m 到 100m 之間 系數(shù)不小于 102 查〈〈 DTⅡ A 型帶式輸送機(jī)設(shè)計手冊〉〉表 35 系數(shù) C 裝料系數(shù)在 0711 范圍內(nèi) L 80 100 150 200 300 400 500 600 C 192 178 158 145 131 125 120 117 L 700 800 900 1000 1500 2021 2500 5000 C 114 112 110 109 106 105 104 103 332 主要阻力計算 輸送機(jī)的主要阻力是物料及輸送帶移動和承載分支及回程分支托輥旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生阻力的總和可用式 334 計算 334 式中模擬摩擦系數(shù)根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定一般可按表 36 查取對于重要的輸送機(jī)建議仔細(xì)閱讀 國家標(biāo)規(guī)定后慎重選擇 輸送機(jī)長度頭尾滾筒中心距 m 重力加速度 g 981m2≈ 10ms2 初步選定托輥為 DTⅡ A 6205C4 查表 68 上托輥間距＝ 12m 下托輥間距 ＝3m 上托輥槽角 30176。 0035～ 0045 333 主要特種阻力計算 主要特種阻力包括托輥前傾的摩擦阻力和被輸送物料與導(dǎo)料 槽攔板間的摩擦阻力兩部分按式 338 計算 338 按式 339 或式 3310 計算 1 三個等長輥?zhàn)拥那皟A上托輥時 339 2 二輥式前傾下托輥時 3310 本輸送機(jī)沒有主要特種阻力即 0 334 附加特種阻力計算 附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分按下式計算 3311 3312 3313 式中清掃器個數(shù)包括頭部清掃器和空段清掃器 A 一個清掃器和輸送帶接觸面積見表 311 清掃器和輸送帶間的壓力 N 一般取為 3 N 清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)一般取為 0507 刮板系數(shù)一般取為 1500 Nm 表 311 導(dǎo)料槽欄板內(nèi)寬刮板與輸送帶接觸面積 帶寬 B mm 導(dǎo)料欄板內(nèi)寬 m 刮板與輸送帶接觸面積 Am 頭部清掃器 空段清掃器 500 0315 0005 0008 650 0400 0007 001 800 0495 0008 0012 1000 0610 001 0015 1200 0730 0012 0018 1400 0850 0014 0021 查表 311 得 A 001m 取 10Nm 取 06 將數(shù)據(jù)帶入式 3312 則 001 10 06 600N 擬設(shè)計的總圖 中有兩個清掃器和一個空段清掃器一個空段清掃器相當(dāng)于 15個清掃器 0 由式 3311 則 35 600 2100N 335 傾斜阻力計算 傾斜阻力按下式計算 3313 式中 H輸送機(jī)受料點(diǎn)與卸料點(diǎn)間的高差 m輸送機(jī)向上提升時 H為正反之為負(fù) 0 由式 332Fu CFHFS1FS2FSt Fu 109915006021000 1207357N 34 傳動功率計算 341 傳動軸功率計算 傳動滾筒軸功率按式 341 計算 341 342 電動機(jī)功率計算 電動機(jī)功率按式 342 計算 發(fā)電工況 342 發(fā)電工況下運(yùn) PM PAη ηη 34 3 η η1η2 34 4 式中傳動效率一般在 085095 之間選取 聯(lián)軸器效率 每個機(jī)械式聯(lián)軸器效率 098 液力耦合器器 096 減速器傳動效率按每級齒輪傳動效率為 098 計算 二級減速機(jī) 098 098 096 三級減速機(jī) 098 098 098 094 電壓降系數(shù)一般取 090095 多機(jī)驅(qū)動功率不平衡系數(shù)一般取 090095 單電機(jī)驅(qū)動時 根據(jù)計算出的值查電動機(jī)型譜按就大不就小原則選定電動機(jī)功率 由式 351 120735716 1000 19320W 由式 252 19320 0940951 2163494W 選電動機(jī)型號 為 Y200L－ 430KW 35 輸送帶張力計算 輸送帶張力在整個長度上是變化的影響因素很多為保證輸送機(jī)上午正常運(yùn)行輸送帶張力必須滿足以下兩個條件 1 在任何負(fù)載情況下作用在輸送帶上的張力應(yīng)使得全部傳動滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上而輸送帶與滾筒間應(yīng)保證不打滑 2 作用在輸送帶上的張力應(yīng)足夠大使輸送帶在兩組托輥間的垂度小于一定值 351 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅(qū)動力通過摩擦傳遞到輸送帶上見圖 35 圖 35 作用于輸送帶的張力 為保證輸送帶工作時不打滑需在回程帶上保持最小張力應(yīng) F2min 按式計算 式中 輸送機(jī)滿載啟動或制動時出現(xiàn)的最大圓周驅(qū)動力啟動時 Fu KAFU啟動系數(shù) KA 1317 對慣性小起制動平穩(wěn)的輸送機(jī)可取較小值否則就應(yīng)取較大值 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)見表 312 表 312 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù) 工作條件 光面滾筒 膠面滾筒 干態(tài)運(yùn)行 035 ～ 040 040～ 045 清潔潮濕有水運(yùn)行 010 035 污濁的濕態(tài)泥漿粘土運(yùn)行 005～ 010 025～ 030 取 15 由式 15 1207357 18110355N 對常用 067 該設(shè)計取 025 210 F2min≥ Fu1eμф 1 18110355067 1213394N 352 輸送帶下垂度校核 為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度作用在輸送帶上任意一點(diǎn)的最小張力需按式 351 和 352 進(jìn)行驗算 承載分支 351 回程分支 352 式中允許最大垂度一般 001 承載上托輥間距最小張力處 回程下托輥間距最小張力處 001 得 12115694498 8001 1189818N 311598 8001 422625N 所以按垂度條件應(yīng)滿足 F 回 min F 承 min≥ 1189818N 353 各特性點(diǎn)張力計算 為了確定輸送帶作用于各改向滾筒的合張力拉緊裝置拉緊力和凸凹弧起始點(diǎn)張力等特性點(diǎn)張力需逐點(diǎn)張力計算法進(jìn)行各特性點(diǎn)張力計算 圖 36 張力分布點(diǎn)圖 1 運(yùn)行阻力的計算 由分離點(diǎn)起依次將特殊點(diǎn)設(shè)為 123456 如圖 36 所示 計算運(yùn)行阻力時首先要確定輸送帶的種類和型號在前面我們已經(jīng)選好了輸送帶 680S 型煤礦用阻燃輸送帶縱向拉伸強(qiáng)度 750Nmm 帶厚 85mm 輸送帶質(zhì)量112Kgm 1 承載段 運(yùn)行阻力 由式 353 353 [ 69441151018 4000041]98 14287616N 2 回空段運(yùn)行阻力 由式 354 354 F45 [ 115348 29800351]98 153117N F23 [ 115348 202151]98 1028N 3 最小張力點(diǎn) 由以上計算可知 3 點(diǎn)為最小張力點(diǎn) 2 輸送帶上各點(diǎn)張力的計算 1 由懸垂度條件確定 5 點(diǎn)的張力 承載段最小張力應(yīng)滿足 12115694498 8001 1189818N 2 由逐點(diǎn)計算法計算各點(diǎn)的張力 因為 S6 1189818N 根據(jù)表選 105 故有 S5 S6CF 113316N S4 S5S45 980043N S3 S4CF 933374N S2 S3S23 932346N S1 S6FZ 26185796N S1 26185796N 3 用摩擦條件來驗算傳動滾筒分離點(diǎn)與相遇點(diǎn)張力的關(guān)系 滾筒為包膠滾筒圍包角為 210176。從安裝制造上講不會造成成本的增加前傾托輥組糾偏原理是當(dāng)膠帶跑偏時偏離側(cè)的托輥與膠帶的摩擦力增大而膠帶運(yùn)行方向與托輥的線速度方向有一夾角及前傾角使膠帶產(chǎn)生一個向心的糾偏力由于輥?zhàn)拥那皟A增加膠帶的運(yùn)行阻力也會增加輸送機(jī)全程采用前傾托輥耗能約增加 10％～20％所以長距離的輸送機(jī)不宜全程采用前傾托輥組合理的前傾托輥組其邊支柱應(yīng)做成可將邊托輥置于前傾和對中兩種位置上在調(diào)試運(yùn)行過程中只有跑偏段的托輥調(diào)到前傾位置上輸 送機(jī)的耗能增加很少不會超過 3％一般情況下給料穩(wěn)定的膠帶機(jī)采用前傾托輥組能較好地解決膠帶跑偏問題 2 調(diào)心托輥組 調(diào)心托輥組重量較大成本較高對于給料經(jīng)常發(fā)生變化的膠帶機(jī)用調(diào)心托輥組糾偏效果較好目前采用的調(diào)心托輥組主要有錐形連桿式雙向自動調(diào)心托輥組分體式錐形調(diào)心托輥組和帶側(cè)擋輥的調(diào)心托輥組調(diào)心托輥組的糾偏原理是當(dāng)膠帶跑偏時引起托輥上的載荷重新分布并且是不均勻的相對轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生扭矩跑偏量較小時調(diào)心托輥組的扭矩小于摩擦力矩調(diào)心托輥組不會轉(zhuǎn)動對跑偏沒有反應(yīng)當(dāng)跑偏量逐漸增大扭矩超過摩擦力矩時橫梁就圍繞立軸成旋轉(zhuǎn)并隨著轉(zhuǎn)動的增 加轉(zhuǎn)矩繼續(xù)加大調(diào)心托輥組繼續(xù)轉(zhuǎn)動輥?zhàn)拥木€速度方向與膠帶的運(yùn)行方向形成的夾角增大使它們的摩擦力產(chǎn)生向心分力強(qiáng)制膠帶返回中心位置而越過中心位置向另一側(cè)繼續(xù)移動扭矩也逐漸減少經(jīng)過幾次往復(fù)直到扭矩小于摩擦力矩膠帶達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行試驗證明每 8～ 1O 個托輥組增加一個調(diào)心托輥組能很好地解決膠帶跑偏的問題 3 鉸鏈?zhǔn)降鯍焱休伣M 鉸鏈?zhǔn)降鯍焱休伣M的輥?zhàn)邮窍嗷ャq接的側(cè)輥靠拆卸方便的掛具吊在機(jī)架或鋼繩上特別適用于輸送大塊物料和經(jīng)常搬移安裝精度不高的移置式輸送機(jī)上 該設(shè)計采用槽形托輥用于輸送散粒物料的帶式輸送機(jī)的上分支最常用的由三個棍子 組成的槽形托輥由原始尺寸 B＝ 1000mm 查《 DTII A 帶式輸送機(jī)設(shè)計手冊》表 3－ 7 取托輥托輥直徑 D 為 108mm 在輸送機(jī)的受料處為了減少物料對輸送帶的沖擊減少運(yùn)行阻力擬采用 緩沖托輥結(jié)構(gòu)型式為橡膠圈式托輥直徑選為 108mm 下托輥采用平行型托輥托輥直徑為 108mm 托輥的間距設(shè)計由帶寬 B＝ 1000mm 取上托輥間距為 1200mm 下托輥間距為3000mm 表 52 托輥技術(shù)規(guī)格表 托輥直徑 mm 托輥軸徑 mm 軸承型號 托輥長度 mm 托輥軸外伸長mm 旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 kg 托輥質(zhì)量 kg 89 20 4G204 200 14 208 279 250 215 298 315 258 358 465 387 524 600 478 648 750 579 787 25 4G205 950 17 723 1121 108 25 4G205 4 G205 315 353 507 380 407 586 465 477 689 600 589 853 700 672 974 950 874 1277 1150 94 1399 1400 1003 1562 133 25 4G305 380 63 821 1150 169 2097 159 465 964 1202 1400 2582 3152 托輥?zhàn)枇ο禂?shù)主要由實(shí)驗來確定見表 53 表 53 常用的托輥?zhàn)枇ο禂?shù) 工作條件 平行托輥 槽型托輥 室內(nèi)清潔干燥無磨損性塵土 0018 002 空氣濕度溫度正常有少量磨損性塵土 0025 003 室外工作有大量磨損性塵土 0035 004 533 托輥的校核 一上托輥的校核 所選用的上托輥為槽形托輥 3017