【正文】 條平穩(wěn)運行 在有載分支形成槽形斷面可以增大運輸量和防止物料的兩側撒漏一臺輸送機的托輥數量很多托輥質量的好壞對輸送機的運行阻力Ⅱ系列由三個輥子組成的槽形托輥槽角為或增大槽角可加大載貨的橫斷面積防止輸送帶跑偏但使膠帶彎折對輸送帶的壽命不利為降低膠帶邊緣的附加應力在傳動滾筒與第一組槽形托輥之間可采取槽角為的過渡托輥使膠帶逐步成槽 平形托輥由一個平直的輥子構成用于輸送件貨 其結構簡圖如下 圖 54 平行托輥 緩沖托輥用于帶式輸送機的受料處以便減少物料對輸送帶的沖擊有橡膠圈式和彈簧板式等其結構簡圖如下 圖 55 緩沖托輥 a 橡 膠圈式 b 彈簧板式 調心托輥用來調整輸送帶的橫向位置使它保持正常運行調心托輥形式很多輸送散粒物料最簡單的是采用槽形前傾托輥借助兩個側托輥朝膠帶運行方向前傾一定角度 一般約 而對跑偏的輸送帶起復位作用這種方法簡單但會使阻力增大約 10％其它還有錐形 V 形反 V 形等多種調心托輥可按需選用 托輥直徑與帶寬如果槽角由增大到則在同樣帶寬條件下物料橫斷面積增大20％運輸量可提高 13％帶式輸送機的無載分支常采用平形托輥帶式輸送機的裝載處由于物料對托輥的沖擊易引起托輥軸承的損壞常采用緩沖托輥組 托輥密封結構的好壞直接影響 托輥阻力系數的大小和托輥的壽命托輥的轉動阻力不僅與速度 1 帶式輸送機膠帶跑偏的主要原因 帶式輸送機在運轉過程中受各種偏心力的作用使膠帶中心偏離輸送機的中心線產生偏心其主要原因是卸料點偏心給料安裝制造誤差風力干擾蛇行等膠帶跑偏不僅能引起膠帶邊緣的磨損物料灑落等而且還能造成人力物力和財力的浪費 2 改變托輥組結構來防止帶式輸送機膠帶跑偏 膠帶跑偏是通過膠帶傳送給托輥使托輥組與膠帶間的摩擦力產生變化引起的因此解決輸送機的膠帶跑偏問題最好是改變托輥組結構常見的防偏托輥組結構有前傾托輥組調心托輥組和鉸鏈式吊掛托輥組 1 前傾托輥組 前傾托輥組與普通托輥組的區(qū)別在于側輥在邊支柱上沿輸送機運行方向前傾一個角度一般為 15176。 00262 00303 00477 00549 00747 00861 01216 01396 查表 32 輸送機的承載托輥槽角 30176。 動堆積角ρ 30176。 干松泥土 20176。 篩分后的石灰石 12176。 6 壓帶式帶輸送機它是用一條輔助帶對物料施加壓力這種輸送機的主要優(yōu)點是輸送物料的最大傾角可達 90176。運行速度可達 6ms 輸送能力不隨傾角的變化而變化可實現松散物料和有毒物料的密閉輸送其主要缺點是結構復雜176。 煤塊 20176。 由于帶式輸送機的結構特點決定了其具有優(yōu)良性能主要表現在運輸能力大且工作阻力小耗電量低約為刮板輸送機的 13到 15 由于物料同輸送機一起移動同刮板輸送機比較物料破碎率小帶式輸送機的單機運距可以很長與刮板輸送機比較在同樣運輸能力及運距條件下其所需設備臺數少轉載環(huán)節(jié)少節(jié)省設備和人員并且維護比較簡單由于輸送帶成本高且易損壞故與其它設備比較初期投資高且不適應輸送有尖棱的物料 輸送機年工作時間一 般取 45005500 小時當二班工作和輸送剝離物且輸送環(huán)節(jié)較多宜取下限當三班工作和輸送環(huán)節(jié)少的礦石輸送并有儲倉時取上限為宜 262 布置方式 電動機通過聯(lián)軸器兩字省略 單筒 表 22 帶式輸送機典型布置方式 3 帶式輸送機的設計計算 31 已知原始數據及工作條件 帶式輸送機的設計計算應具有下列原始數據及工作條件資料 1 物料的名稱和輸送能力 2 物料的性質 1 粒度大小最大粒度和粗度組成情況 2 堆積密度 3 動堆積角靜堆積角溫度濕度粒度和磨損性等 3 工作環(huán)境露天室內干燥潮濕和灰塵多少等 4 卸料方式和卸料裝置形 式 5 給料點數目和位置 6 輸送機布置形式和尺寸即輸送機系統(tǒng)單機或多機綜合布置形式地形條件和供電情況輸送距離上運或下運提升高度最大傾角等 7 裝置布置形式是否需要設置制動器 原始參數和工作條件 1 輸送物料煤 2 物料特性 1 塊度 0～ 400mm 2 散裝密度 090t 3 在輸送帶上堆積角ρ 20176。 動堆積角ρ 20176。物料的堆積角為 20176?！?2O176。其結構簡圖如下 圖 57 槽形托輥 30176。下托輥槽角 0176。 動堆積角ρ 20176。 3 最大運量 400th 32 計算步驟 321 帶寬的確定 按給定的工作條件取原煤的堆積角為 20176。 篩分后的 焦碳 17176。176。 4管形帶式輸送機 U形帶式輸送帶進一步的成槽最后形成一個圓管狀即為管形帶式輸送機因為輸送帶被卷成一個圓管故可以實現閉密輸送物料可明顯減輕粉狀物料對環(huán)境的污染并且可以實現彎曲運行 5 氣墊式帶輸送機其輸送帶不是運行在托輥上的而是在空氣膜 氣墊 上運行省去了托輥用不動的帶有氣孔的氣室盤形槽和氣室取代了運行的托輥運動部件的減少總的等效質量減少阻力減小效率提高并且運行平穩(wěn)可提高帶速但一般其運送物料的塊度不超過 300mm 增大物流斷面的方法除了用托輥把輸送帶強壓成槽形外也可以改變輸送帶本身把輸送帶的運載面做成垂直邊的并 且?guī)в袡M隔板一般把垂直側擋邊作成波狀故稱為波狀帶式輸送機這種機型適用于大傾角傾角在 30176。向下運輸不超過 15176。 水泥 20176。 動堆積角ρ 30176。 00227 00277 00416 00504 00651 00789 01062 01282 35176。 0035～ 0045 333 主要特種阻力計算 主要特種阻力包括托輥前傾的摩擦阻力和被輸送物料與導料 槽攔板間的摩擦阻力兩部分按式 338 計算 338 按式 339 或式 3310 計算 1 三個等長輥子的前傾上托輥時 339 2 二輥式前傾下托輥時 3310 本輸送機沒有主要特種阻力即 0 334 附加特種阻力計算 附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分按下式計算 3311 3312 3313 式中清掃器個數包括頭部清掃器和空段清掃器 A 一個清掃器和輸送帶接觸面積見表 311 清掃器和輸送帶間的壓力 N 一般取為 3 N 清掃器和輸送帶間的摩擦系數一般取為 0507 刮板系數一般取為 1500 Nm 表 311 導料槽欄板內寬刮板與輸送帶接觸面積 帶寬 B mm 導料欄板內寬 m 刮板與輸送帶接觸面積 Am 頭部清掃器 空段清掃器 500 0315 0005 0008 650 0400 0007 001 800 0495 0008 0012 1000 0610 001 0015 1200 0730 0012 0018 1400 0850 0014 0021 查表 311 得 A 001m 取 10Nm 取 06 將數據帶入式 3312 則 001 10 06 600N 擬設計的總圖 中有兩個清掃器和一個空段清掃器一個空段清掃器相當于 15個清掃器 0 由式 3311 則 35 600 2100N 335 傾斜阻力計算 傾斜阻力按下式計算 3313 式中 H輸送機受料點與卸料點間的高差 m輸送機向上提升時 H為正反之為負 0 由式 332Fu CFHFS1FS2FSt Fu 109915006021000 1207357N 34 傳動功率計算 341 傳動軸功率計算 傳動滾筒軸功率按式 341 計算 341 342 電動機功率計算 電動機功率按式 342 計算 發(fā)電工況 342 發(fā)電工況下運 PM PAη ηη 34 3 η η1η2 34 4 式中傳動效率一般在 085095 之間選取 聯(lián)軸器效率 每個機械式聯(lián)軸器效率 098 液力耦合器器 096 減速器傳動效率按每級齒輪傳動效率為 098 計算 二級減速機 098 098 096 三級減速機 098 098 098 094 電壓降系數一般取 090095 多機驅動功率不平衡系數一般取 090095 單電機驅動時 根據計算出的值查電動機型譜按就大不就小原則選定電動機功率 由式 351 120735716 1000 19320W 由式 252 19320 0940951 2163494W 選電動機型號 為 Y200L－ 430KW 35 輸送帶張力計算 輸送帶張力在整個長度上是變化的影響因素很多為保證輸送機上午正常運行輸送帶張力必須滿足以下兩個條件 1 在任何負載情況下作用在輸送帶上的張力應使得全部傳動滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上而輸送帶與滾筒間應保證不打滑 2 作用在輸送帶上的張力應足夠大使輸送帶在兩組托輥間的垂度小于一定值 351 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅動力通過摩擦傳遞到輸送帶上見圖 35 圖 35 作用于輸送帶的張力 為保證輸送帶工作時不打滑需在回程帶上保持最小張力應 F2min 按式計算 式中 輸送機滿載啟動或制動時出現的最大圓周驅動力啟動時 Fu KAFU啟動系數 KA 1317 對慣性小起制動平穩(wěn)的輸送機可取較小值否則就應取較大值 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數見表 312 表 312 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數 工作條件 光面滾筒 膠面滾筒 干態(tài)運行 035 ～ 040 040～ 045 清潔潮濕有水運行 010 035 污濁的濕態(tài)泥漿粘土運行 005～ 010 025～ 030 取 15 由式 15 1207357 18110355N 對常用 067 該設計取 025 210 F2min≥ Fu1eμф 1 18110355067 1213394N 352 輸送帶下垂度校核 為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度作用在輸送帶上任意一點的最小張力需按式 351 和 352 進行驗算 承載分支 351 回程分支 352 式中允許最大垂度一般 001 承載上托輥間距最小張力處 回程下托輥間距最小張力處 001 得 12115694498 8001 1189818N 311598 8001 422625N 所以按垂度條件應滿足 F 回 min F 承 min≥ 1189818N 353 各特性點張力計算 為了確定輸送帶作用于各改向滾筒的合張力拉緊裝置拉緊力和凸凹弧起始點張力等特性點張力需逐點張力計算法進行各特性點張力計算 圖 36 張力分布點圖 1 運行阻力的計算 由分離點起依次將特殊點設為 123456 如圖 36 所示 計算運行阻力時首先要確定輸送帶的種類和型號在前面我們已經選好了輸送帶 680S 型煤礦用阻燃輸送帶縱向拉伸強度 750Nmm 帶厚 85mm 輸送帶質量112Kgm 1 承載段 運行阻力 由式 353 353 [ 69441151018 4000041]98 14287616N 2 回空段運行阻力 由式 354 354 F45 [ 115348 29800351]98 153117N F23 [ 115348 202151]98 1028N 3 最小張力點 由以上計算可知 3 點為最小張力點 2 輸送帶上各點張力的計算 1 由懸垂度條件確定 5 點的張力 承載段最小張力應滿足 12115694498 8001 1189818N 2 由逐點計算法計算各點的張力 因為 S6 1189818N 根據表選 105 故有 S5 S6CF 113316N S4 S5S45 980043N S3 S4CF 933374N S2 S3S23 932346N S1 S6FZ 26185796N S1 26185796N 3 用摩擦條件來驗算傳動滾筒分離點與相遇點張力的關系 滾筒為包膠滾筒圍包角為 21017