【正文】 13 ? ? )25 ( 1)(11232????? ??????? ?EEBlEIGI T?? （ 3）計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 ? ? ? ? ? ? 22222251 242322212 402220222 maaaaaani i ????????????????? 對于 1號(hào)梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標(biāo)值為 22139。25 ??????? ?iaaan ?? 設(shè)影響線零點(diǎn)距 2號(hào)梁軸線距離為 x,則 0 1 5 232 9 2 ??? xx x= 對于 3號(hào)梁考慮抗 扭修正后橫向影響線豎標(biāo)值為 21339。 1）計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力，計(jì) 算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，如圖 所示。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 圖 支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ? kNkNV)(.?????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) kNVV 1 6 1 2 2 ???? ?汽 3 主梁作用效應(yīng)組合 選取三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表 。 2 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 （ 1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 在對跨中截面進(jìn)行鋼筋布置時(shí)，總管道至梁底梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 30mm 及管道半徑的一半，另外直線管道的凈距不應(yīng)小于 40mm，且不宜小于管道直徑的 倍，其細(xì)部構(gòu)造如下圖 所示： （ 2）錨固面鋼束布置 為使施工方便，將所有鋼束均錨固于梁端截面，這樣布置符合均勻、分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 N N2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 圖 端部及跨中鋼預(yù)應(yīng)力筋布置 圖 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 由 0cotdLc??? 確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離 mmcL d 1 7 7 98c o t2 5 0c o t 0 ????? ?? 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 由 02 tan 2bLR ???確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 mmRL b 6994t a n1 0 00 02t a n 02 ????? ?? 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 mmLLL bdw 2 4 7 86 9 91 7 7 92 ????? 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mmx wk 742824789906L156/219500 ?????? ）（ 根據(jù)圓弧切線的 性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平 距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 mmLL bb 6928c os699c os 021 ????? ?? 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mmLLx bbk 8819)6996927428(21 ?????? 同理可以計(jì)算 N N2 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于下表 中 表 各鋼束彎曲控制 要素 鋼束號(hào) 升高值 c （ mm） 彎起角0? （ 186。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為 638 1808000? ???＝ 176。 圖 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 4547 550 50400 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm ) （四） 主梁截面幾何特性計(jì)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝 土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 400mm 濕接縫， 但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面， T 梁翼板寬度仍為1600mm。 （五） 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 1 正截面承載力計(jì)算 一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。 2 斜截面承載力計(jì)算 （ 1）斜截面抗剪承載力計(jì)算 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，以下以變化點(diǎn)截面處的斜截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 （ 2）斜截面抗彎承載力 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。所以空間轉(zhuǎn)角為 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 2223N N H v? ? ? ?? ? ?＝ 8? ＝ 176。 表 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 8 6 9 8 1395 N2 5 0 0 1 1395 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 N3 5 0 0 6 1395 平 均 值 同理，可算出其它控制截面處的 1l? 值。 表 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 截 面 鋼束 編號(hào) x （ mm） fl （ mm） ?? （ MPa） 2l? （ MPa） 各控制截面 2l?平均值 （ MPa） 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 跨中截面 N1 9788 10634 N2 9871 9172 fxl? 截面不受反摩阻影響 N3 9906 9189 變化點(diǎn)截面 N1 6538 10634 N2 6621 9172 N3 6656 9189 L/4截面 N1 4913 10634 N2 4996 9172 N3 5031 9189 支點(diǎn)截面 N1 38 10634 N2 121 9172 N3 156 9189 （ 3）預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（ 4l? ） 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算?？紤]到加載齡期不同， 2GM 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)( , ) ( , 20)u o ut t t??? 。 （ 2）短暫狀況下 (預(yù)加力階段 )梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力 上緣 ： II 1p p p nt Gct n n u n uN N e MA W W? ? ? ? 下緣 ： II 1p p p nt Gcc n n b n bN N e MA W W? ? ? ? 其中 IIp p pNA???＝ 2369＝ 103 N， 1GM ＝ 2 持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 （ 1）截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算 對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、 L/支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉數(shù)龋┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算。 3） L/4 截面正應(yīng)力驗(yàn)算 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 47 此時(shí)有 mkNM G ?? ， mkNM G ?? ， mkNM G ?? ，II II 6p p p l sN A A??? ? ?＝ 2369－ ＝ 103 N， slppsnbslpnbpppn AA ayAayAe66 )()( ?? ?? ?? ??????? 6 6 2 7 )( 6 5 .4 223 6 2 7 ??? ??????? = L/4 截面混凝土上 邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為： I I I I 2 21 2 100()p p p n G QGGcun n u n u u uN N e M MMMA W W W W? ??? ? ? ? ?? 8686868333 4 6 4 6 8 ?????????? ?????? =+++= 所以 cu? ckf =? = 持久狀況下 L/4 截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。 圖 變化點(diǎn)截面 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 48 變化點(diǎn)截面（尺寸單位：mm）bbx 0ax 0a200 0780160 020 0 20 070 0 70 045 020 0100120100200803.5496.5130040 0 第一階段截面梗肋 aa以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100 ??????????nas )2/(100200 ????? = 3810mm? 第一階段重心軸 00 xx? 以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????nxs )2/ 7 61 2 7 0( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第一階段截面梗肋 bb以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100 ??????????nbs )2/(880200 ????? = 3810mm? 第二階段截面梗肋 aa以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 49 )3/(10045021)2/(1202100/0 ??????????as )2/(100200 ????? = 3810mm? 第二階段中心軸 00 xx? 以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/1 001 98(1 004 5021)2/1 98(1 201 60 0/0 0 ??????????xs )2/ 7 61 2 9 8( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第二階段截面梗肋 bb以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100/0 ??????????bs )2/8 8 01 2 9 8(8 8 02 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段截面梗肋 aa 以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????as )2/1 0 01 2 9 6(1 0 02 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段重心軸 00 xx? 以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(120210000 ??????????xs )2/ 7 61 2 9 6( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段截面梗肋 bb以上面積對凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????bs )2/8 8 01 2 9 6(8 8 02 0 0 ????? = 3810mm? 同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯總于下表 ： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 50 表 面積矩計(jì)算 截面類型 第一階段 凈截面對其重心軸 （重心軸位置 x＝） 第二階段換算截面對其重心軸（重心軸位置 x=） 第三階段換算截面對其重心軸 （重心軸位置 x＝） 計(jì)算點(diǎn)位置 aa－ 00xx－ bb－ aa－ 00xx