【正文】 溫度（℃）190～215模具溫度（℃）80～110注射壓力（MP）100料筒溫度（℃）前195～215中180～205后150～180；成型時間（s）40第3章 注射機(jī)型號的選擇 注射量的計算 注射量包括了塑件的體積，澆注系統(tǒng)凝料體積量。3） 注射機(jī)的確定 根據(jù)以往的經(jīng)驗公式，對于注塑機(jī)的注入模具型腔中的塑料總質(zhì)量可以按以下公式估算。 SZ160/100型注射機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)序號 主要技術(shù)參數(shù)項目參數(shù)數(shù)值1理論注塑容量/cm179。 F== 800kN,所以注塑機(jī)鎖模力合格。所以。澆注系統(tǒng)設(shè)計時，流道采用對稱平衡式，澆口采用側(cè)澆口，且開設(shè)在分型面邊上。主流道的尺寸大小直接影響到成型的時間與速度，又其與注塑機(jī)噴嘴反復(fù)的接觸，會造成磨損，因此設(shè)計中常設(shè)計成可更換的澆口套。主流道大端直徑：D=2L≈6mm =。其結(jié)構(gòu)形式在此不再作詳細(xì)表示。對于本次設(shè)計的分流道，根據(jù)兩個型腔的結(jié)構(gòu)設(shè)計，分流道較短，故設(shè)計時可以適當(dāng)選小些，單邊分流道長度取=20mm。 分流道截面形狀由于分流道截面形狀設(shè)計為梯形，而分流道當(dāng)量直徑為5mm，對于梯形相關(guān)尺寸的計算如下：設(shè)梯形的下底面寬度為x，底面圓角半徑為1mm，梯形的高度為4mm， 該梯形的面積應(yīng)該與當(dāng)量直徑為5mm的圓面積相等所以 ≈ 凝料體積=406=240=mm3= 分流道內(nèi)塑料熔體流動剪切速率的校核（）可得,分流道體積流量（）可得，剪切速率 該分流道的剪切速率處于澆口主流道與分流道的最佳剪切速率5102到5103 之間，所以，分流道內(nèi)熔體的剪切速率合格。 側(cè)澆口的寬度計算根據(jù)表410[10]，可得側(cè)澆口的寬度B計算公式為 （） B= 約為3mmA—凹模的內(nèi)表面面積；n—塑料成型系數(shù)。根據(jù)其所在位置可分為主流道和分流道冷料穴，本次設(shè)計中由于采用的是一級分流道一次出模，故只設(shè)計主流道冷料穴。要將側(cè)型芯順利拔出，就必須有一定的力，這個力我能稱之為側(cè)抽力。由于本次設(shè)計的模具為哈夫模結(jié)構(gòu)，塑件外形為圓形并且二等分滑塊繞活動圈抽芯，其抽芯距為[10] 驗證滑塊與推桿是否發(fā)生干涉現(xiàn)象 所以 復(fù)位時滑塊會與推桿發(fā)生干涉現(xiàn)象 h—推桿斷面至活動型芯的最近距離； S—活動型芯與推桿在水平方向上的重合距離。使用三維軟件分析。斜導(dǎo)柱長度及開模行程計算L=L1+L2+L3+L4 +(8~15)=++++10=取斜導(dǎo)柱總長為100mm。 [σ] —斜導(dǎo)柱材料的許用彎曲應(yīng)力對碳素鋼, 按資料取1400kN/cm3；f —為鋼材之間的摩擦系數(shù) ；所以，經(jīng)過校核計算斜導(dǎo)柱滿足強(qiáng)度要求。同時，彈簧的拉力也有利于滑塊在斜導(dǎo)柱上運(yùn)動更加平穩(wěn)。根據(jù)對塑件的結(jié)構(gòu)分析，該塑件為圓筒形，且采用的是哈夫結(jié)構(gòu)模，一模兩腔的結(jié)構(gòu)形式，對于凹模加工成整體式，有利于加工。通過對塑件的結(jié)構(gòu)分析可知，活動圈的上下部分要求同軸，為了能夠保證其同軸度，只有將上下凸模加工成一個整體，這樣才能較精確的保證其同軸度。型腔深度尺寸的計算公式為： （）式中 —塑件外形長度尺寸（）。 型芯徑向尺寸的計算采用平均尺寸法計算成型零件的尺寸塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換如下Ls1== Ls2== Ls3=30+ =+ 0 Ls4=33+ =+ 0相應(yīng)的塑件制造公差 △1= △2 = △3= △4=由式（）得LM1=[(1+Scp)Ls1+X1△1]0 amp。4=[(1+) +]= =+ 型芯高度的計算塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換Hs1=+ =10+ 0 Hs2=+ =+ 0 Hs3=+ =+ 0 相應(yīng)的塑件制造公差△1= △2= △3=由式（）得 H1=[(1+Scp)Hs1+X1△1]0 amp。1 0 =[(1+)]+ 0=+ 0LN2=[(1+Scp)Ls2X2△2] +amp。4 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ + Hs2=+ = △2= HN2=[(1+Scp)Hs2X2△2] +amp。5 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ + 方槽的尺寸1． 型芯寬度 Ls=+ =+ 0 △= LM=[(1+Scp)Ls +X△]0 amp。LM=[(1+Scp)Ls] 177?！寄５闹圃旃?； 對于中小型塑件取amp。 動模墊板厚度的計算墊板主要用于承接動模部分的重量，其厚度的大小關(guān)系到模具結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的大小，其厚度與兩個墊塊之間的跨度有關(guān)。2） 真空脫氣精煉處理鋼質(zhì)純凈，適合要求拋光或蝕紋加工塑膠模。40銑削在圖紙指定圓柱段銑削方形槽，50打火花清除方槽處的直角余量60熱處理淬火加高溫回火，表面硬度達(dá)57HRC~60HRC70磨按圖紙尺寸磨削凸模表面到圖紙指定尺寸要求80鉗工對凸模進(jìn)行打磨和拋光，表面粗糙度達(dá)到圖紙要求90檢驗最后檢驗凸模表面的粗糙度及表面硬度是否達(dá)到圖紙要求圖中未注明尺寸可參考零件圖，凹模、,[11]。本模具所成型的塑件比較簡單，模具定位精度要求不是很高，因此可以采用模架本身所帶的定位結(jié)構(gòu) 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是塑料模具中必不可少的部件，因為模具在閉合時有一定的方向和位置，所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 通過導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以保持動模與定模的正確配合，以免使得型腔錯位而生產(chǎn)出不合格塑件，同時，導(dǎo)向機(jī)構(gòu)還可承受一定的側(cè)向力防止型芯在合模過程中被損壞。 （3）配合要求導(dǎo)柱與導(dǎo)套之間需滿足間隙配H7/f7，~2倍。 (3) 導(dǎo)套的精度與配合 一般型用二級精度過度配合，型用二級精度靜配合本設(shè)計導(dǎo)套裝在定模板，其與定模板之間采用過度配合。 脫模力的計算1 因為λ1= =10,塑件此處屬于厚壁 所以 F1= F1==2 Ф30段型芯脫模力計算 因為λ2==10,塑件此處也屬于厚壁處 所以 由式（） F2===3 Ф30段型芯脫模力計算 因為λ3= =10,塑件此處也屬于厚壁處 所以 由式（） F3== =Ф30段型芯脫模力的平均值為= ,所以總的型芯脫模力為F=+= 推桿的設(shè)計推桿的尺寸、數(shù)量和布置與塑件的結(jié)構(gòu)形式及塑件的材料強(qiáng)度等都有一定的關(guān)系，該塑件為圓筒形，推桿必須環(huán)繞在塑件的周圍，對于推桿的數(shù)量可以先假設(shè)，然后根據(jù)具體的計算進(jìn)行校核。 推桿的布置 模具的工作原理[12]，模具的具體工作過程如下：（1） 開模：當(dāng)注塑完成后，動模在注射機(jī)的帶動下開始與定模分開，滑塊在受到動模導(dǎo)軌及側(cè)面的彈簧拉力作用下，將沿著固定在定模的斜導(dǎo)柱滑動，往兩邊運(yùn)動實(shí)現(xiàn)側(cè)抽芯過程。動模的其它部分在導(dǎo)柱的導(dǎo)向作用下與定模上的導(dǎo)套配合，完成合模動作。 模架結(jié)構(gòu) 各模板尺寸的確定1）A板尺寸 A板是定模型腔板，又考慮在模板上要開設(shè)加熱棒，還需留出足夠的距離，故A板的厚度選取標(biāo)準(zhǔn)40mm。 排氣槽的設(shè)計該塑件由于采用的是哈夫結(jié)構(gòu),在兩個凹模配合面之間會留有空隙便于通氣，同時澆口是從上面進(jìn)入型腔，在塑件的底部還有8根推桿，其配合間隙可以作為氣體排出方式。但成型后，對于塑件的冷卻與否，可進(jìn)行簡單計算。4）單位時間注入模具內(nèi)的總?cè)垠w質(zhì)量：W=Nm=5）單位質(zhì)量的塑件在凝固時所放出的熱量 查表435 可得Q=420kJ/kg 6）冷卻水的體積流量qv假設(shè)冷卻水從冷卻水道入口的水溫為℃，出水口的水溫為℃，取水的密度，水的比熱容c=（℃）。該圖顯示的全為藍(lán)色，表明這部分肯定能夠充填 。該氣泡大部分集中在塑件中間，少部分集中在底部與頂部。該塑件結(jié)構(gòu)相對復(fù)雜，塑料熔體流程不太長，適合于注射成型。為了便于塑件脫模，本次設(shè)計采用了斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)，在滑塊外端利用擋塊定位，并且在滑塊上連接了一個彈簧，開模時彈簧的彈力有利于滑塊滑動而減少單獨(dú)由導(dǎo)滑槽帶動滑塊側(cè)滑的剛性力。同時，對于典型零件的加工工藝進(jìn)行了分析，工藝卡的設(shè)計基本符合要求。每次去找她看圖時，她都會細(xì)心指導(dǎo)，遇到一些比較糾結(jié)的問題時，她會帶我去找其他老師探討，說到這里，我還要感謝的是夏卿坤老師，劉煜老師，他們也給予了不