【正文】 t2－t1＝2～4℃，Δtm＝5～7℃；其他形式水冷凝器，端部溫差：tk－t1＝7～14℃，t2－t1＝4～10℃空氣冷凝器：tk－t1＝10～16℃，t2－t1＝＜8℃（3）傳熱系數(shù)Kc（4）冷卻劑流量M：淡水：cp＝ kJ/kg℃；海水：cp＝；空氣：cp＝8東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文8 東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文第3章 制冷壓縮機(jī)制冷壓縮機(jī)是蒸汽壓縮制冷裝置的一個(gè)重要要的設(shè)備，制冷壓縮機(jī)的形式很多，根據(jù)工作原理的不同，可分為兩大類：容積式制冷壓縮機(jī)和離心式制冷壓縮機(jī)容積式制冷壓縮機(jī)是靠改變工作改變工作腔的容積，將周期性吸入的定量氣體壓縮。常見的有下列幾種：1. 按制冷量的大小分氣缸直徑＜70mm的為小型；氣缸直徑為70～170 mm的為中型。其中封閉式又可分為半封閉式和全封閉式兩種型式。據(jù)氣缸直徑有5個(gè)系列，直徑分別為：50、70、100、12170mm，再配有不同缸數(shù)，共組成22種規(guī)格，以滿足對(duì)不同制冷量的要求。吸、排氣閥又分別由外閥座、內(nèi)閥座、進(jìn)排氣閥片及閥蓋、緩沖彈簧組成。10東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文卸載裝置的作用： 81. 實(shí)現(xiàn)在無(wú)負(fù)荷或小負(fù)荷狀態(tài)下啟動(dòng)壓縮機(jī)；2. 調(diào)節(jié)壓縮機(jī)的制冷量。六、潤(rùn)滑系統(tǒng)壓縮機(jī)的潤(rùn)滑是一個(gè)很重要的問(wèn)題。滿液式蒸發(fā)器內(nèi)充滿液態(tài)制冷劑，可使傳熱面與液態(tài)制冷劑充分接觸，因此，沸騰換熱系數(shù)更高；但是，這種蒸發(fā)器需充入大量制冷劑，而且，若采用能溶于潤(rùn)滑油的制冷劑，則潤(rùn)滑油難以返回壓縮機(jī)。其缺點(diǎn)是設(shè)備費(fèi)及運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用較高。在其他場(chǎng)合由于其設(shè)備費(fèi)用很高而較少使用。（一）臥式殼管蒸發(fā)器 臥式殼管蒸發(fā)器的筒體由鋼板焊接而成，筒體兩端焊有管板，板間焊接或脹接許多跟水平傳熱管。水箱式蒸發(fā)器由水箱和蒸發(fā)管組成，水箱由鋼板焊接而成，盤管可分為立管，螺旋形盤管或蛇形盤管。對(duì)于滿液式蒸發(fā)器，具有K較大，結(jié)構(gòu)緊湊等優(yōu)點(diǎn)，缺點(diǎn)是：① 制冷劑充注量大，對(duì)氟來(lái)講，價(jià)格貴，此缺點(diǎn)更為突出；② D大時(shí)，受靜液壓影響，t0↑，使Δt↓，尤其是氟；③ 用氟作制冷劑時(shí)，潤(rùn)滑油難以排出。直管式可以采用光管或具有多股螺旋形微內(nèi)肋的高效蒸發(fā)管作為傳熱管。U形管式結(jié)構(gòu)可以消除由于管材熱脹冷縮而引起的內(nèi)應(yīng)力，且可以抽出來(lái)清除管外的污垢。例如冷藏庫(kù)多采用安裝在頂棚下或墻壁的排管冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，排管為光管或片距6～12 mm的肋管。為增強(qiáng)傳熱，在間冷式冰箱的冷凍室、空調(diào)機(jī)組、冷藏庫(kù)及除濕機(jī)等處多采用強(qiáng)制對(duì)流式的直接蒸發(fā)式空氣冷卻器。強(qiáng)制對(duì)流比自然對(duì)流蒸發(fā)器傳熱效果好、結(jié)構(gòu)緊湊，應(yīng)用廣泛。 蒸發(fā)器的選擇計(jì)算13東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文設(shè)計(jì)任務(wù)：決定所需要的傳熱面積，選出定型結(jié)構(gòu)的蒸發(fā)器。二、蒸發(fā)器的平均傳熱溫差Δtmt1——載冷劑進(jìn)入蒸發(fā)器溫度；t2——載冷劑離開蒸發(fā)器溫度；t0——蒸發(fā)溫度。（一）靜液高度的影響對(duì)于滿液式殼管蒸發(fā)器和水箱式蒸發(fā)器來(lái)說(shuō)，由于其中液態(tài)制冷劑有一定高度，因此下部制冷劑的壓力較大，相對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)溫度較高。東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文（二）制冷劑質(zhì)量流速和壓力降的影響對(duì)于制冷劑在管內(nèi)蒸發(fā)的干式殼管式蒸發(fā)器和直接蒸發(fā)式空氣冷卻器，管內(nèi)制冷劑的流速或質(zhì)量流速vm越大，管內(nèi)沸騰換熱系數(shù)就越高，可以減小傳熱溫差，提高蒸發(fā)溫度；但是，流速的加大，必將引起傳熱管內(nèi)制冷劑壓力降的增加，致使蒸發(fā)器出口處制冷劑壓力更加低于入口處的壓力，相對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)溫度t02大大低于t01，致使制冷壓縮機(jī)吸氣壓力降低，壓縮機(jī)制冷能力下降，能耗增加。(一)確定空氣質(zhì)量流量Ma根據(jù)條件給出的溫度和相對(duì)濕度，經(jīng)空氣焓濕圖可得h1=， h2= Ma=φ/（h1h2）=60/（）= （二）確定肋片管束形式采用連續(xù)整體套片，基管外徑d0=12mm,壁厚δp=；,導(dǎo)熱系數(shù)λ=216/(mK)；肋片節(jié)距e=，管束為正三角形排列，管中心距s1=20mm,s2=s1sin600結(jié)構(gòu)參數(shù)計(jì)算如下： 每米肋管長(zhǎng)的肋片表面積Af 每米肋管長(zhǎng)的肋片見基管外表面積Ap每米肋管長(zhǎng)總外表面積A每米肋管長(zhǎng)沒(méi)總表面積Ai肋化系數(shù)肋通系數(shù)凈斷面比（最窄流通斷面積與迎風(fēng)面積比）(二）所需冷卻效率13第五章 蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 在濕空氣hd圖上，將空氣初狀態(tài)點(diǎn)與終態(tài)點(diǎn)連成直線，其與相對(duì)濕度100%15東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文的交點(diǎn)，就是所需肋管外表面的平均狀態(tài)點(diǎn)s，ts=℃,hs=，所需冷卻效率為14東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文（三）計(jì)算空氣側(cè)的換熱系數(shù)1. 設(shè)迎風(fēng)面風(fēng)速va=2.3. 設(shè)沿氣流方向肋管的排數(shù)為64. 計(jì)算肋片外表面的換熱系數(shù)肋片空氣通道的當(dāng)量直徑 氣流方向的肋片長(zhǎng)度L=Ns2=625sin60176。冷卻水進(jìn)口溫度t1=34℃。： 按以下步驟計(jì)算：（以1m長(zhǎng)肋管計(jì)算）肋管水平部分面積 肋管垂直部分面積 肋管總外表面積肋化系數(shù)肋片當(dāng)量高度基管平均表面積 這樣:2. 確定冷卻水出口溫t2 卻水進(jìn)出口溫差△tw為5℃，t2=34+5=39℃.3. 確定冷凝溫度tk 取tkt1=7～14℃,如取12℃，則tk=34+10=44℃.4. 求冷凝器熱負(fù)荷 溫度為44℃，蒸發(fā)溫度為3℃，查圖可得5. 計(jì)算平均傳熱溫差 `c 假設(shè)熱流密度東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文8. 初步規(guī)劃冷凝器結(jié)構(gòu) ,則每流程肋管數(shù)m為 取買5，這樣，管束總長(zhǎng)等于 如流程數(shù)n取2。如若|（Ψ’Ψ）/Ψ’|5%。 圖61為氟利昂制冷系統(tǒng)流程圖。它們不是完成制冷循環(huán)所必須的設(shè)備，因此小型制冷裝置往往省去某些輔助設(shè)備。氣液分離器是分離來(lái)自蒸發(fā)器出口的低壓蒸汽中的液滴，防止制冷壓縮機(jī)發(fā)生濕壓縮伸之液擊現(xiàn)象。它分氣體過(guò)濾器和液體過(guò)濾器兩種。氨： mm的鋼絲網(wǎng)，2～3層；氟利昂：～ mm的銅絲網(wǎng)。過(guò)濾器的過(guò)濾芯設(shè)置在筒體內(nèi)部，由彈性膜片，聚酯墊和波形多孔板擠壓固定，過(guò)濾芯由活性氧化鋁和分子篩燒結(jié)而成，可以有效地出去水分，有害酸和雜質(zhì)。慣性式油分離器依靠流速突然降低并改變氣流運(yùn)動(dòng)方向?qū)⒏邏簹鈶B(tài)制冷劑攜帶的潤(rùn)滑油分離，并聚積在油分離器的底部，通過(guò)浮球閥或手動(dòng)閥排回制冷壓縮機(jī)?！?m/s， m/s.集油器又稱為放油器，是由鋼板制成的筒狀容器，其上設(shè)有進(jìn)油管、放油管、出氣管、壓力表接管以及液位計(jì)等，結(jié)構(gòu)形式如圖。在制冷系統(tǒng)中若存在不凝性氣體時(shí)的危害有：（1）導(dǎo)致冷凝溫度升高。（3）壓縮機(jī)排汽溫度升高。（5）對(duì)氨系統(tǒng)，氨和空氣混合，高溫下會(huì)有爆炸的危險(xiǎn)。（一）安全閥如圖為微啟式彈簧安全閥，當(dāng)壓力超過(guò)規(guī)定數(shù)值時(shí)，閥門自動(dòng)開啟。如圖為熔塞的構(gòu)造。氨液從正頂部進(jìn)入，給水從殼體上部側(cè)面進(jìn)入。工質(zhì)類型多，設(shè)備類型多，彼此計(jì)算方法差別大。 致 謝本研究及學(xué)位論文是在我的導(dǎo)師國(guó)文學(xué)教授的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。 在此，我還要感謝在一起愉快度過(guò)大學(xué)生活的熱動(dòng)051班的各位同門，正是由于你們的幫助和支持，我才能克服一個(gè)一個(gè)的困難和疑惑，直至本文的順利完成。陳光明，：機(jī)械工業(yè)出版社，2000年:7392[5]:中國(guó)商業(yè)出版社，2002年8月:89101[9] . 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1993年6月:6295[10]. 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1997年4月:3457[11]. 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1999年11月:7585[12]. 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003年10月:6589[13]an jiaotong university press.:2843[17]《State of the Art of Capacity Control 》,Eiji Hihara ,1999:4558[18]《International Symposium on HCFC Alternative Refrigeration and Environmental technology》,Kobe,Wang ,Japan,2002:3659[19]《A general correlation for saturated twophase flow boiling heat transfer inside hprizontal and vertical tubes》,Kandlikar ,1990:125143[20]《A correlation of optimal heat rejection pressures in transcritical carbon dioxide cycles》,Liao ,2000:126154