【正文】 t2－t1＝2～4℃，Δtm＝5～7℃；其他形式水冷凝器，端部溫差：tk－t1＝7～14℃，t2－t1＝4～10℃空氣冷凝器：tk－t1＝10～16℃，t2－t1＝＜8℃（3）傳熱系數(shù)Kc（4）冷卻劑流量M：淡水：cp＝ kJ/kg℃；海水：cp＝；空氣：cp＝8東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文8 東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文第3章 制冷壓縮機制冷壓縮機是蒸汽壓縮制冷裝置的一個重要要的設(shè)備，制冷壓縮機的形式很多，根據(jù)工作原理的不同，可分為兩大類：容積式制冷壓縮機和離心式制冷壓縮機容積式制冷壓縮機是靠改變工作改變工作腔的容積，將周期性吸入的定量氣體壓縮。常見的有下列幾種：1. 按制冷量的大小分氣缸直徑＜70mm的為小型；氣缸直徑為70～170 mm的為中型。其中封閉式又可分為半封閉式和全封閉式兩種型式。據(jù)氣缸直徑有5個系列，直徑分別為：50、70、100、12170mm，再配有不同缸數(shù)，共組成22種規(guī)格，以滿足對不同制冷量的要求。吸、排氣閥又分別由外閥座、內(nèi)閥座、進排氣閥片及閥蓋、緩沖彈簧組成。10東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文卸載裝置的作用： 81. 實現(xiàn)在無負(fù)荷或小負(fù)荷狀態(tài)下啟動壓縮機；2. 調(diào)節(jié)壓縮機的制冷量。六、潤滑系統(tǒng)壓縮機的潤滑是一個很重要的問題。滿液式蒸發(fā)器內(nèi)充滿液態(tài)制冷劑，可使傳熱面與液態(tài)制冷劑充分接觸，因此，沸騰換熱系數(shù)更高；但是，這種蒸發(fā)器需充入大量制冷劑，而且，若采用能溶于潤滑油的制冷劑，則潤滑油難以返回壓縮機。其缺點是設(shè)備費及運轉(zhuǎn)費用較高。在其他場合由于其設(shè)備費用很高而較少使用。（一）臥式殼管蒸發(fā)器 臥式殼管蒸發(fā)器的筒體由鋼板焊接而成，筒體兩端焊有管板，板間焊接或脹接許多跟水平傳熱管。水箱式蒸發(fā)器由水箱和蒸發(fā)管組成，水箱由鋼板焊接而成，盤管可分為立管，螺旋形盤管或蛇形盤管。對于滿液式蒸發(fā)器，具有K較大，結(jié)構(gòu)緊湊等優(yōu)點，缺點是：① 制冷劑充注量大，對氟來講，價格貴，此缺點更為突出；② D大時，受靜液壓影響，t0↑，使Δt↓，尤其是氟；③ 用氟作制冷劑時，潤滑油難以排出。直管式可以采用光管或具有多股螺旋形微內(nèi)肋的高效蒸發(fā)管作為傳熱管。U形管式結(jié)構(gòu)可以消除由于管材熱脹冷縮而引起的內(nèi)應(yīng)力，且可以抽出來清除管外的污垢。例如冷藏庫多采用安裝在頂棚下或墻壁的排管冷卻庫內(nèi)空氣，排管為光管或片距6～12 mm的肋管。為增強傳熱，在間冷式冰箱的冷凍室、空調(diào)機組、冷藏庫及除濕機等處多采用強制對流式的直接蒸發(fā)式空氣冷卻器。強制對流比自然對流蒸發(fā)器傳熱效果好、結(jié)構(gòu)緊湊，應(yīng)用廣泛。 蒸發(fā)器的選擇計算13東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文設(shè)計任務(wù)：決定所需要的傳熱面積，選出定型結(jié)構(gòu)的蒸發(fā)器。二、蒸發(fā)器的平均傳熱溫差Δtmt1——載冷劑進入蒸發(fā)器溫度；t2——載冷劑離開蒸發(fā)器溫度；t0——蒸發(fā)溫度。（一）靜液高度的影響對于滿液式殼管蒸發(fā)器和水箱式蒸發(fā)器來說，由于其中液態(tài)制冷劑有一定高度，因此下部制冷劑的壓力較大，相對應(yīng)的蒸發(fā)溫度較高。東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文（二）制冷劑質(zhì)量流速和壓力降的影響對于制冷劑在管內(nèi)蒸發(fā)的干式殼管式蒸發(fā)器和直接蒸發(fā)式空氣冷卻器，管內(nèi)制冷劑的流速或質(zhì)量流速vm越大，管內(nèi)沸騰換熱系數(shù)就越高，可以減小傳熱溫差，提高蒸發(fā)溫度；但是，流速的加大，必將引起傳熱管內(nèi)制冷劑壓力降的增加，致使蒸發(fā)器出口處制冷劑壓力更加低于入口處的壓力，相對應(yīng)的蒸發(fā)溫度t02大大低于t01，致使制冷壓縮機吸氣壓力降低，壓縮機制冷能力下降，能耗增加。(一)確定空氣質(zhì)量流量Ma根據(jù)條件給出的溫度和相對濕度，經(jīng)空氣焓濕圖可得h1=， h2= Ma=φ/（h1h2）=60/（）= （二）確定肋片管束形式采用連續(xù)整體套片，基管外徑d0=12mm,壁厚δp=；,導(dǎo)熱系數(shù)λ=216/(mK)；肋片節(jié)距e=，管束為正三角形排列，管中心距s1=20mm,s2=s1sin600結(jié)構(gòu)參數(shù)計算如下： 每米肋管長的肋片表面積Af 每米肋管長的肋片見基管外表面積Ap每米肋管長總外表面積A每米肋管長沒總表面積Ai肋化系數(shù)肋通系數(shù)凈斷面比（最窄流通斷面積與迎風(fēng)面積比）(二）所需冷卻效率13第五章 蒸發(fā)器的設(shè)計計算 在濕空氣hd圖上，將空氣初狀態(tài)點與終態(tài)點連成直線，其與相對濕度100%15東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文的交點，就是所需肋管外表面的平均狀態(tài)點s，ts=℃,hs=，所需冷卻效率為14東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文（三）計算空氣側(cè)的換熱系數(shù)1. 設(shè)迎風(fēng)面風(fēng)速va=2.3. 設(shè)沿氣流方向肋管的排數(shù)為64. 計算肋片外表面的換熱系數(shù)肋片空氣通道的當(dāng)量直徑 氣流方向的肋片長度L=Ns2=625sin60176。冷卻水進口溫度t1=34℃。： 按以下步驟計算：（以1m長肋管計算）肋管水平部分面積 肋管垂直部分面積 肋管總外表面積肋化系數(shù)肋片當(dāng)量高度基管平均表面積 這樣:2. 確定冷卻水出口溫t2 卻水進出口溫差△tw為5℃，t2=34+5=39℃.3. 確定冷凝溫度tk 取tkt1=7～14℃,如取12℃，則tk=34+10=44℃.4. 求冷凝器熱負(fù)荷 溫度為44℃，蒸發(fā)溫度為3℃，查圖可得5. 計算平均傳熱溫差 `c 假設(shè)熱流密度東北電力大學(xué)本科畢業(yè)論文8. 初步規(guī)劃冷凝器結(jié)構(gòu) ,則每流程肋管數(shù)m為 取買5，這樣，管束總長等于 如流程數(shù)n取2。如若|（Ψ’Ψ）/Ψ’|5%。 圖61為氟利昂制冷系統(tǒng)流程圖。它們不是完成制冷循環(huán)所必須的設(shè)備，因此小型制冷裝置往往省去某些輔助設(shè)備。氣液分離器是分離來自蒸發(fā)器出口的低壓蒸汽中的液滴，防止制冷壓縮機發(fā)生濕壓縮伸之液擊現(xiàn)象。它分氣體過濾器和液體過濾器兩種。氨： mm的鋼絲網(wǎng)，2～3層；氟利昂：～ mm的銅絲網(wǎng)。過濾器的過濾芯設(shè)置在筒體內(nèi)部，由彈性膜片，聚酯墊和波形多孔板擠壓固定，過濾芯由活性氧化鋁和分子篩燒結(jié)而成，可以有效地出去水分，有害酸和雜質(zhì)。慣性式油分離器依靠流速突然降低并改變氣流運動方向?qū)⒏邏簹鈶B(tài)制冷劑攜帶的潤滑油分離，并聚積在油分離器的底部，通過浮球閥或手動閥排回制冷壓縮機。～ m/s， m/s.集油器又稱為放油器，是由鋼板制成的筒狀容器，其上設(shè)有進油管、放油管、出氣管、壓力表接管以及液位計等，結(jié)構(gòu)形式如圖。在制冷系統(tǒng)中若存在不凝性氣體時的危害有：（1）導(dǎo)致冷凝溫度升高。（3）壓縮機排汽溫度升高。（5）對氨系統(tǒng)，氨和空氣混合，高溫下會有爆炸的危險。（一）安全閥如圖為微啟式彈簧安全閥，當(dāng)壓力超過規(guī)定數(shù)值時，閥門自動開啟。如圖為熔塞的構(gòu)造。氨液從正頂部進入，給水從殼體上部側(cè)面進入。工質(zhì)類型多，設(shè)備類型多，彼此計算方法差別大。 致 謝本研究及學(xué)位論文是在我的導(dǎo)師國文學(xué)教授的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。 在此，我還要感謝在一起愉快度過大學(xué)生活的熱動051班的各位同門，正是由于你們的幫助和支持，我才能克服一個一個的困難和疑惑，直至本文的順利完成。陳光明，：機械工業(yè)出版社，2000年:7392[5]:中國商業(yè)出版社，2002年8月:89101[9] . 北京:中國建筑工業(yè)出版社，1993年6月:6295[10]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社，1997年4月:3457[11]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社，1999年11月:7585[12]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社，2003年10月:6589[13]an jiaotong university press.:2843[17]《State of the Art of Capacity Control 》,Eiji Hihara ,1999:4558[18]《International Symposium on HCFC Alternative Refrigeration and Environmental technology》,Kobe,Wang ,Japan,2002:3659[19]《A general correlation for saturated twophase flow boiling heat transfer inside hprizontal and vertical tubes》,Kandlikar ,1990:125143[20]《A correlation of optimal heat rejection pressures in transcritical carbon dioxide cycles》,Liao ,2000:126154